混合炸药分子式和氧平衡计算方法简介

本文根据国内外资料及编者的经验,对混合炸药某些参数的常用计算方法作一简要归纳,供读者参考。一、配方组成混合炸药中各组分的重量百分数按以下关系式计算: W_i=m_i/∑m_i×100％ (1) 各组分的体积百分数按以下关系式计算: V_i=v_i/∑v_i×100％=(m_i/p_i)/∑(m_i/p_i)×100％ (2)式中 W_i——组分i的重量百分数;mi——在一定量炸药中,i组分的重量(克);V_i——组分i的体积百分数;v_i——在一定量的炸药中,组分i所占有的体积(厘米~3),p_i ——组分i的理论密度(克/厘米~3)。二、密度和空隙度混合炸药的密度值是一个重要的性能参数,炸药的许多特性与密度有关。通常,其实际密度用实验方法确定,而其理论密度可按下式计算:     

天然气液化混合制冷技术研究

利用HYSYS工艺模拟计算软件进行液化装置的物料和热量平衡。以某LNG液化装置为工程背景,根据原料气组分,建立不同液化工艺计算模型。分析制冷剂在不同压力和不同配比下的制冷曲线,确定最优的制冷剂技术。为天然气液化技术研究提供技术参考。     

化学工程热力学讲座 第五讲 溶液热力学(三)

<正> (五)理想液溶中的逸度标准状态根据式(2—133)及式(2—131)的差值即可得到液溶中某组分的逸度与同温同压下它在纯态的逸度之间的严格关系:     

硫酸的稀释热

在马林(K.M.Maлин)等人所著《硫酸工学》一书1950年版本中提出用下列经验公式计算硫酸的稀释热:Q=n×17860/n 1.7983 (1)式中:Q——稀释热,卡/摩尔H_2SO_4;n——对于1摩尔H_2SO_4所用的水的摩尔数。对于浓度为C_1的硫酸,当稀释到浓度为C_2时,放出的热量按式(2)进行计算:     

低固定碳油页岩在FX—120T炉内干馏的热平衡分析研究

在对辽宁北票油页岩样品进行理化检测的基础上,测算低固定碳油页岩在FX—120T炉内干馏的热量供给情况;计算结果表明,仅靠页岩自产热量难以实现炉内干馏,需通过外补热量来填补差额热量。     

一个反应-三相恒沸精馏系统的模拟研究——(Ⅰ)醋酸-乙醇-水-醋酸乙酯四元体系的热力学模型和计算

本文提供醋酸—乙醇—水—醋酸乙酯四元体系的热力学模型和计算方法,为带反应器的恒沸精馏计算所需的相平衡和热量平衡计算提供方法和依据.该四元体系的液相具有强极性,在一定温度下分层;气相存在醋酸分子缔合.除醋酸外的其它三组分间存在三元或二元共沸物.计算模型考虑到这些特点.ASOG模型用于计算活度系数,并与UNIFAC模型作了比较.用经验方法处理醋酸分子在气相中的缔合.热力学性质的计算结果与实验数据(共150组)在合理的误差范围内吻台.本文的模型和方法用于带反应器的精馏塔计算时可拟合实际生产数据.     

伴有气-液平衡问题的环氧化反应过程的数学模拟

在气相联通的多级串联完全混和反应器中进行的液相反应,如果反应体系中诸反应组分的饱和蒸汽压相差悬殊,则从理论上讲不能按一般的多级串联过程来进行计算。因为随着液相反应过程的进行,各级反应釜将具有不同的物料组成,因此在指定的反应温度下各级反应釜不可能具有相同的气液平衡压力,这必将引起各级中易挥发组分通过气相联通管发生转移,某些级成了易挥发组分的冷阱。这样,整个反应器组的组分浓度分布不单取决于化学反应,同时还依赖于多组分系统的气液平衡。为解决此类反应器的设计计算问题,本文通过丙烯与乙苯氢化过氧化物环氧化制环氧丙烷的具体实例,结合该反应的动力学方程以及描述反应体系汽—液平衡和热量平衡的 SHBW R 状态方程,建立了伴有汽—液平衡问题的多级完全混和环氧化过程的数学模型,进行了数学模拟,并对模拟结果作了分析和讨论。     

二元蒸馏中热量和质量的同时传递(译文摘要)

本文介绍的主要内容是在一个垂直平板小型湿壁塔中,以甲醇—水,乙醇—水系统为对象,在全回流蒸馏的情况下,对二元蒸馏中热量和质量的同时传递进行研究。对由于高、低沸点组分传质所引起的界面速度对     

图解修正积分法计算吸收传质单元数

<正> Y_1及Y_1—分别为进塔及出塔气体中溶质组分的摩尔比[kmol(组分)/kmol(惰气)]。 X_2及X_1—分别为进塔及出塔液体中溶质组分的摩尔比[kmol(组分)/Rmol(溶剂)]。 Y-Y~*—气相吸收推动力[kmol(组分)/kmol(惰气)]。 X~*-X—液相吸收推动力[kmol(组分)/Kmol(溶剂)]。 H_(oG)及H_(oL)—气相及液相总传质单元高度[m]。 N_(oG)及N_(oL)—气相及液相总传质单元数,无因次。 从填料层高度的计算式可以看出,有了吸收总系数及传质单元高度的数据,计算填料层高度的关键在于算出传质单元数,而传     

一段转化炉对流段烟气余热利用分析

论证了合成氨装置一段转化炉对流段烟气余热节能技术改造中的烟气排放温度与余热资源利用效率之间的关系。计算了理论烟气量、理论所需空气量以及烟气的温度、组分、体积流量,核算出烟气的焓值,并与改造前烟气的焓值进行了对比;分析了烟气热量的利用情况。结果表明：实际生产运行的节能量与本文的计算结果基本一致;节能技术改造应遵循在允许的腐蚀限度内,尽可能多地回收烟气热量的原则。     

热量衡算剖析与基准温度选择

化工生产中绝大部分单元操作为稳定流动过程,按热力学第一定律推出的稳流系统的能量衡算式为: 式中 H——物流的焓; u——物流的线速度; z——物流的高度; g——重力加速度; Q——物流与环境的热量交换; W_s——物流与环境的轴功交换。     

冷凝器换热管破裂超压分析及安全阀泄放量计算

为得出冷凝器换热管破裂工况下安全阀泄放量的计算公式,在对蒸馏系统进行能量衡算,并对冷凝器换热管破裂超压工况进行讨论基础上,分析了此工况造成蒸馏系统超压不同情况。再沸器在冷凝器换热管破裂工况下比在正常工况下多输入系统的热量为Qnet;冷凝器换热管破裂进入系统的循环水被加热至泡点所需热量Qt;其被蒸发所需要消耗的总热量Qv。冷凝器换热管破裂,若循环水为重组分,系统不会超压。若循环水为轻组分:当Qnet≤Qt,安全阀不起跳;当QtQnet≤Qv,不能被冷凝的水蒸气会通过安全阀泄放;当QnetQv,部分工艺蒸汽及全部循环水产生的水蒸汽会通过安全阀泄放。     

过热蒸汽的冷凝用于换热器的设计

<正> 用于湿壁的过热蒸汽下面的推导应用于 T_t 到 T_L 的蒸汽范围内。纯组分蒸汽的冷凝计算,通常假定传热是发生在经过冷凝液膜的传导,而饱和蒸汽的热量,基本上由潜热提供,由于过热蒸汽的冷凝,显热必须经过液体表面及冷凝液膜,因此在蒸汽及汽液界面上存在着一个温差。被冷却液通过蒸汽界区所吸取的部分而非全部的热量,在很多情况下,为方便计,是按     

真组分法模拟乙烯装置急冷系统

为了准确模拟乙烯装置的急冷系统,用真组分法代替虚拟组分法来计算乙烯装置急冷系统馏分油的物性。根据馏分油的实沸点曲线,采用虚拟组分的切割方法,将馏分油实沸点曲线切割成一系列窄区间,结合密度曲线在裂解产物组分所属的化合物类型中选择表征该区间真组分,采用优化的方法确定真组分的质量分数和体积分数。对于沸点高于500℃的馏分,仍采用虚拟组分法计算馏分油的性质。本方法应用到国内某乙烯装置急冷过程模拟中,结果与实际值符合较好,表明真组分法可作为乙烯装置急冷系统有效计算方法之一。     

显热的计算以及热容公式的选用

热量衡算是化工计算中的一个重要项目,几乎每一个化学工程项目都要进行热量衡算。热量衡算中需要计算的热量一般包括相变热、化学反应热和显热。而显热又分为物质本身携带的热量和在加热或冷却过程中吸收或放出的热量。在显热计算中,热容是关键的物性参数,要使整个热量衡算准确无误,或使其结果能在允许的误差范围内,就必须十分准确地选用、求算热容。另外,随着电子计算机的广泛应用,在热量计算中越来越多地采用由实验数     

热流道模具加热器容量的计算

<正> 热量的计算是注射热流道模具设计的关键问题之一。如能进行较准确的热量计算,那末可由计算结果去选择加热方式、加热元件及其功率、模具的热流道板的结构与控温方法等。 在热流道模具中,使热流道板(或喷嘴)从室温升到所需的工作温度,以及使其保持在该温度,这两方面均需给以一定的热量,为保证热流道模具正常工作,对这些工作过程所需热量我们进行了理论计     

关于带中置锅炉的φ1000氨合成塔热平衡与产汽量的讨论

作者通过设计计算,发现原 YH53—6—74定型设计中氨合成塔不能实现热量平衡,出热总是大于入热,而且锅炉每小时的产汽量也达不到8t。文章指出,锅炉出口气体温度一定要比原定型设计的220℃提高50℃左右才能实现热量平衡。     

热泵-渗透汽化集成装置及其发展分析

渗透汽化是利用料液中组分在致密膜中溶解扩散速率的不同进行分离的技术,能够分离传统精馏无法分离的共沸或者沸点相近的液体混合物,但是混合物组分在汽化过程中需要消耗大量的热量。热泵是一种高效制热设备,热泵与渗透汽化过程集成可以实现装置的低能耗运行目标。在介绍热泵-渗透汽化集成装置原理和特点的基础上,计算了装置能耗随主要影响因素的变化情况并分析了其发展所需要开展的研究课题。     

CFX模拟分解炉内CaCO3分解反应的研究

运用CFX模拟分解炉模型内的流动、煤粉燃烧、CaCO3的分解过程,对系统进行气体组分质量平衡和热量平衡计算,结果表明：O2的相对误差<3%,CO2的相对误差<9%,热量的相对误差<9%,表明用CFX模拟分解炉时的可靠性达90%以上;当计算参数如CaCO3量或煤粉量变化0.01%时,炉内温度分布、出口温度、CaCO3分解率等变量几乎没有变化,而当计算参数的变化量大于0.01%时,计算结果就看出变化,即CFX的模拟计算结果响应这两个计算参数变化的灵敏度可达到近万分之一。     

NC310型甲醇合成催化剂的应用

分别从催化剂的选型、装填、升温、还原、生产运行情况以及催化剂的使用效果等方面介绍了NC310型甲醇合成催化剂在某150 kt/a甲醇生产装置上的工业应用情况。采用XRD、BET、SEM对NC310型催化剂及同类催化剂进行了表征分析:NC310型甲醇合成催化剂外表面的有效活性组分含量较高,且有效活性组分含量由催化剂外表面到内部逐渐增加;NC310型催化剂内部结构疏松多孔,可提高甲醇合成反应气体流通和热量传递效率。NC310型甲醇合成催化剂与该装置同类催化剂的工业应用效果对比分析结果表明:NC310型甲醇合成催化剂工业应用效果较好,具有制备工艺简单、装填量少、活性组分含量较高、催化剂还原收缩率低、甲醇选择性较高及单耗低等优点。