热电站冷凝器用黄铜管的腐蚀特征与机制

该文研究了热电站冷凝器用黄铜管的腐蚀特征，发现腐蚀在铜管内表面大量发生，腐蚀孔分布广，具有点腐蚀针孔特征。腐蚀表面有较多的脱落晶粒，腐蚀前沿总是在晶界处扩展，腐蚀表现为晶粒沿晶界的剥落，腐蚀孔的边缘具有流体冲刷的痕迹。研究认为引起冷凝器用黄铜管腐蚀的3种主要机制分别是由内表面膜和铜管材料之间的电位差引起的电化学点腐蚀、黄铜的脱锌腐蚀以及水流的冲刷腐蚀，其中电化学点腐蚀是铜管发生早期穿孔破坏的主要原因。     

300M超高强钢在中性盐雾环境中的腐蚀行为及机制

摘要：为了研究300M超高强钢在中性盐雾环境中的腐蚀行为及腐蚀机制，采用失重法，宏观、微观腐蚀形貌分析，三维表面轮廓分析及电化学分析的研究方法，来表征腐蚀实验现象并进行分析。结果表明：300M超高强钢在中性盐雾环境中的腐蚀产物为FeOOH、Fe2O3、Fe(OH)3和Fe3O4；腐蚀速率随着腐蚀时间逐渐降低，腐蚀后期（72h）腐蚀速率降低50%；腐蚀初期以点蚀为主，点蚀坑通过横向扩展，逐渐发展为后期的均匀腐蚀，腐蚀表面形貌呈沟壑状；外腐蚀层对基体的保护能力很弱，Cr元素在锈层靠近基体的一侧偏聚使内腐蚀层具有一定的抗腐蚀性。     

Cu-Cr合金在NaCl+NH3溶液中腐蚀磨损行为

通过Cu-Cr合金在3.5％NaCl 4.5mol/LNH3溶液中的腐蚀磨损速率，结合Cu-Cr合金腐蚀磨损后的磨损形貌，探讨了其腐蚀磨损机制。结果表明：Cu-Cr合金在腐蚀磨损过程中腐蚀与磨损交互作用、相互促进，其腐蚀磨损特征以切削为主，伴随腐蚀。     

玻璃钼电极的纯度对其抗侵蚀性能的影响

对比了不同纯度钼电极在熔融态玻璃中的腐蚀特性，分析了钼电极在玻璃液中腐蚀的原因。结果表明，钼电极的纯度越高，其抗腐蚀特性越强；钼电极在通电情况下的动态腐蚀将显著快于静态腐蚀；钼电极的腐蚀会在表面形成腐蚀坑。     

交流干扰下X100管线钢及其热影响区在库尔勒土壤模拟液中的腐蚀行为

通过Gleeble热模拟实验机模拟了X100管线钢的粗晶热影响区（CGHAZ）及再热临界粗晶热影响区（ICCGHAZ）微观组织。采用电化学测试、浸泡实验及表面分析技术研究了交流干扰下X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ在库尔勒土壤溶液中的腐蚀行为。结果表明:交流干扰下X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ都表现为活性溶解，平均腐蚀速率随交流电流密度的增大而增加。交流干扰造成的极化电位振荡幅值及微观组织对X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ的平均腐蚀速率和腐蚀形貌有着重要影响。在5 mA·cm?2交流电流密度干扰下，母材的腐蚀电位最负、平均腐蚀速率最大，ICCGHAZ的腐蚀电位最正、平均腐蚀速率最小，CGHAZ的腐蚀电位及平均腐蚀速率都居中；在20 mA·cm?2及50 mA·cm?2交流电流密度干扰下，ICCGHAZ腐蚀电位最负、平均腐蚀速率最大，母材的腐蚀电位最正、平均腐蚀速率最小，CGHAZ的腐蚀电位及平均腐蚀速率都仍居中。在20 mA·cm?2交流电流密度交流干扰下，X100管线钢发生局部腐蚀，CGHAZ、ICCGHAZ发生明显的晶界腐蚀，GCHAZ晶界腐蚀形貌呈缝隙状、ICCGHAZ晶界腐蚀形貌为连续孔洞。      

不锈钢的损伤及其防止措施（9）——以事例为中心

5全面腐蚀 所谓全面腐蚀就是相对局部腐蚀而言的，这里作为腐蚀形态可以解释为受到腐蚀作用的表面全部被腐蚀。所说的“全面”也不一定意味着“全面均等”，如下面所见到的损伤例那样，它们大多发生在酸性环境场合。     

四氯化钛对钢材腐蚀机理探讨

一般情况下，四氯化钛对钢材腐蚀很微弱，这是因为TiCl4为非极性分子，不能对钢材形成电化学腐蚀．所以TiCl4的贮罐和氯化工序的大部分生产设备都是用普钢（A3）制作的。但是在特定条件下四氯化钛对钢材仍会产生腐蚀，而且腐蚀速度很大，破坏力极强，给生产造成极大的危害，因此研究工＊。在特定的条件下对钢材的腐蚀行为，找出其腐蚀原因，并制定相应的防范措施是十分必要的。1腐蚀实例如年代初，某厂精制用的蒸馏釜，材质为普钢，工频供热，过去生产正常，腐蚀不明显，1991年初突然腐蚀加剧，使用寿命由原来的5年降至1个月～2个月，频繁…     

镁合金的大气腐蚀试验研究

研究了镁锰合金在全国8个大气试验站暴露半年、一年的腐蚀行为，得到了镁锰合金在我国自然环境下的腐蚀速率。观察了腐蚀产物的形貌；讨论了腐蚀速率与环境因素的关系。结果表明：镁合金腐蚀行为和大气的污染程度和相对湿度有关，在大气污染严重和相对湿度大的地区，镁合金腐蚀比较严重。     

低碳铌微合金钢在海水中的腐蚀规律

 铌钢主要用于大型船舶和海上工程建设，所以铌钢的耐海水腐蚀性能非常重要。研究了铌钢和不含铌钢在海水中不同腐蚀阶段的交流阻抗谱和腐蚀电位，获得了腐蚀过程的电荷传递电阻。研究结果表明：铌钢在海水腐蚀过程中的电荷传递电阻随腐蚀时间的延长而增大，其耐海水腐蚀性能优于不含铌钢。     

合金元素对不锈钢应力腐蚀的影响

在整个湿态腐蚀破坏事例中，应力腐蚀断裂已成为现代不锈钢领域的主要破坏形式，在奥氏体，铁素体，双相不锈钢中，合金元素对这三类钢应力腐蚀敏感性的影响不尽相同。碳化物稳定化元素的加入均提高这三类钢的耐应力腐蚀性能，钢的高纯化（Ｃ，Ｎ含量低）是目前发展应力腐蚀新材料的研究方向。     

热轧钢卷强制冷却中的应力腐蚀分析

阐述了应力腐蚀和冲刷腐蚀机理，提出了适用于热轧钢卷强制冷却过程出现的应力腐蚀现象的滑移－－锈蚀理论，可以很好地解释热轧钢卷冷却后出现的腐蚀缺陷，采用ANSYS有限元分析热轧钢卷强制冷却过程的热应力状态，说明在腐蚀缺缺陷区域存在100MPa以上的拉应力，诱发了热轧钢卷的应力腐蚀。     

武钢焦化厂工业萘初,精蒸馏塔体腐蚀速率和机理的探讨

详细地叙述了武钢焦化工业萘初，精蒸馏塔体的壁厚测量，腐蚀速率计算，讨论了金属腐蚀的形态，金属在大气中氧化的基本过程，金属氧化的动力学规律等，笔者认为，蒸馏塔塔体材质在其氧化初期，属于化学腐蚀，服从于反对数氧化腐蚀规律，而在生成一定厚度的氧化膜之后，腐蚀过程转变为电化学过程，符合抛物线腐蚀规律，从塔体锈层表面目测也可以观察出明显腐蚀阶段性，本文数据可以做为类似设备设计和选材的依据。     

Nd－Fe－B磁体的腐蚀对磁性能的影响

本文研究了在浸泡、湿热和大气腐蚀试验条件下，Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁体的腐蚀行为以及腐蚀对磁体磁性能的影响。实验结果表明，Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金在氯化钠水溶液中有很强的腐蚀活性。湿热试验和大气腐蚀后的腐蚀产物层有一定的保护作用。Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁体腐蚀后剩余磁感应强度Ｂｒ和最大磁能积（ＢＨ）ｍａｘ均降低，矫顽力的变化则与腐蚀介质有关。同时，讨论了Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁体腐蚀影响磁性能的作用机理。     

NH3对CuZnAl合金在3.5%NaCl溶液中腐蚀行为的影响

通过对CuZnAl舍金在3．5％NaCl和3．5％NaCl＋NH，溶液中的腐蚀速率和电化学参数的测试及CuZnAl合金腐蚀形貌的观察，分析了NH3对CuZnAl合金在3．5％NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明：NH3能改变CuZnAl舍金的腐蚀形貌，使合金的腐蚀电位负移。腐蚀电流增加，合金的腐蚀速率增大。     

热带雨林地区碳钢和低合金钢的腐蚀规律

在西双版纳热带雨林地区进行了两年的大气暴露腐蚀试验。结果表明：碳钢（Q235）的腐蚀相对较严重，低合金钢（09CuPTiRe、10CrNiCuP）的腐蚀相对较轻，表现出较好的耐蚀性。3种钢的腐蚀产物相同，主要为γ－FeOOH、Fe3O4和α－FeOOH，但锈层的致密性不同，其腐蚀属于潮湿的大气腐蚀。     

316L不锈钢纤维在硫酸介质中的腐蚀行为

利用失重法对316L不锈铜纤维在硫酸介质中的腐蚀情况进行了研究，探讨了硫酸的浓度、温度对腐蚀速率的影响，以及硫酸浓度对转变时间的影响。实验结果表明材料的腐蚀速率随温度升高而增大，硫酸浓度在30％～40％之间时腐蚀速率出现峰值，之后随硫酸浓度增大腐蚀速率逐渐减小。     

水泵叶轮的刷镀防腐

针对水泵叶轮存在的空泡腐蚀，研究了镍磷镀层与铸铁在武钢工业用水中的腐蚀及电偶行为。结果表明，镍磷镀层具有很好的耐蚀性，在与铸铁构成电偶时，若阴阳极面积比小于１，电偶腐蚀的影响作用不大。利用镍磷镀层对叶轮表面易发生空泡腐蚀的部位进行保护，有效地提高了叶轮的抗空泡腐蚀能力。     

HSn62-1铜合金海水腐蚀行为特征的扫描电镜研究

利用ＪＳＭ８４０扫描电镜及ＴＮ５５００能谱仪，采用ＳＳＱ（无标样定量分析程序）和ＩＰＰ图像处理程序，研究和分析了未经腐蚀样品和腐蚀后样品的微区成分变化及添加微量合金元素对其腐蚀性能的影响，并观察了在腐蚀过程中不同阶段的微观组织形貌变化。发现ＨＳｎ６２１铜合金的腐蚀过程是从基体表面的β相开始，以沿晶腐蚀的方式形成多孔铜而优先进行脱成分腐蚀，然后通过α相界达到另一个β相晶粒开始新的腐蚀。当β相腐蚀后，α相形成“孤岛”并开始腐蚀，进一步向纵深发展。锡元素向晶界富集，使腐蚀过程大大减缓。     

温度对3Cr钢在CO2-O2环境中腐蚀的影响

摘要：为了研究注多元热流体吞吐热力采油过程中温度对油套管钢的影响，利用高温高压电化学釜模拟注多元热流体采油工况，分别在60、100和100～60℃循环的温度条件下，对3Cr钢进行失重腐蚀挂片试验和电化学腐蚀试验，利用高温高压电化学釜得到了3Cr钢在模拟工况下的腐蚀速率和极化曲线，并利用SEM、XRD、EDS分析了腐蚀产物膜形貌和成分。结果表明，温度由60升高至100℃时，腐蚀速率由0.552增长至1.920mm/a，在100-60℃高-低温循环时，腐蚀速率进一步升高至4.292mm/a；60和100℃时，腐蚀产物均为单层膜结构，且存在点蚀坑；在100-60℃高 低温循环时，腐蚀产物为双层膜结构，且存在直径约为4μm的腐蚀坑。温度主要影响3Cr钢腐蚀产物膜的结构和点蚀的形态，60和100℃时，点蚀坑内的聚集的Cl-离子使点蚀向纵深处发展，在100.60℃高 低温循环时，溶液中的O2促进了点蚀的横向发展，而腐蚀坑底部富集的Cr将阻碍点蚀的纵向发展。注多元热流体热力采油过程应充分考虑温度变化对3Cr钢腐蚀的影响，同时也要考虑温度变化引起3Cr钢点蚀的敏感性。     

不锈钢的损伤及其防止措施（2）——以事例为中心

应力腐蚀裂纹是在拉伸应力和腐蚀因素的共同作用下发生的，在实际使用中几乎都是因氯离子的存在而引起的。以前所述应力腐蚀裂纹中温蚀事故件数约占半数，对奥氏体不锈钢的腐蚀来说，可以说是最大的问题。除了氯化物溶液以外，应力腐蚀裂纹也可在高温高浓度碱、正硫酸和高温高压水等环境下发生。[第一段]