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1.
王小龙 《理化检验(物理分册)》1998,34(9):17-20
通过比较多种材料的光滑薄圆筒和切口薄壁圆筒试样的扭断裂曲线,测向两种试验的断裂韧性KIIC相同,从而间接证实了利用光滑薄壁筒测定延性金属断裂韧性KC方法的正确性。 相似文献
2.
提出了一种用双边带深侧槽的小尺寸圆形紧凑拉伸试样评定核压力容器(RPV)钢断裂韧性的单试作试验方法,给出了用该方法测定的两个厂家生产的核压力容器用A508CL3钢的断裂韧性参数,还与Charpy试样的试验结果及大尺寸标准试样的试验结果进行了比较。研究结果表明:用双边带深侧槽的小尺寸R-CT试样测得的断裂韧性值比相同恻槽深度预制疲劳裂纹Charpy试样的测试值更接近有效断裂韧性值,所以,用于核压力容器断裂韧性的监测是可行的。 相似文献
3.
4.
一种可切削玻璃陶瓷的压痕断裂特性 总被引:4,自引:2,他引:2
将断裂韧性测试的压痕方法与压痕弯曲方法相结合,独立地分离出了压痕残余应力因子x,使其成为可测参量,并建立了压痕一压痕弯曲的断裂韧性测试方法.将这种方法应用于一种可切削玻璃陶瓷的测试,获得的K1c值为K1c=2.03MPa·m1/2,与单边切口法(SENB)获得的K1c值有较好的一致性.测得的残余应力因子X=0.093,符合Anstis经验公式的预测. 相似文献
5.
涂层材料的断裂分析(英文) 总被引:1,自引:0,他引:1
和基体厚度相比,涂层很薄,因此细观力学模型可把基体作为半无限弹性体。由于涂层和基体材料的膨胀系数及弹性系数不匹配,涂层材料中残余热应力的解析解为 E_c/(1-γ_c)·(α_s-α_c)△T。用有限元法校核,该应力和解析解吻合得好。通过对涂层产生裂纹驱动力和断裂韧性的讨论,提出了抗裂涂层厚度公式。 相似文献
6.
通过对钢中夹杂物的定性,定鲁和钢的常规机械性能、断裂韧性的测试,表明42CrMo钢的拉伸和冲击性能与夹杂物的含量之间无明显规律性,但断裂韧性随夹杂物含量增加而下降,夹杂物的尺寸与断裂韧性之间存在良好的线性关系。实验结果还表明,42CrMo钢的断裂韧性与夹杂物间距之间存在良好的线性关系,证实了D.布洛克方程的正确性。 相似文献
7.
用光学及电子显微镜(SEM.TEM)观察不同热处理的40Cr 钢的冲击及断裂韧性断口、及金相组织,阐明其间相互关系;断口结构可反映断裂特征,组织情况;细化晶粒提高强度、塑性和冲击韧性,但却减少脆断的特性距离 l 因而降低 K_(1c)模;减少碳(杂质)偏聚而使其呈较均匀地分布,从而减少可诱发塑坑的较粗大的碳(杂质)化合物的析出,即增加塑坑的间距 di 以及增加塑断组成物。从而都可增加断裂临界应变 ef,都可以提高 K_(1c)40Cr 复合热处理既靠先超高温淬、回火以减少碳(杂质)偏聚,改善其分布,以反增加位错马氏体从而提高 K_(1c),也靠后淬、回火细化晶粒而提高强度、塑性和冲击韧性,各自发挥长处达到强韧化。 相似文献
8.
10.