全文获取类型
收费全文 | 303篇 |
免费 | 92篇 |
国内免费 | 30篇 |
学科分类
航空航天 | 425篇 |
出版年
2024年 | 10篇 |
2023年 | 14篇 |
2022年 | 25篇 |
2021年 | 10篇 |
2020年 | 20篇 |
2019年 | 13篇 |
2018年 | 10篇 |
2017年 | 22篇 |
2016年 | 18篇 |
2015年 | 22篇 |
2014年 | 25篇 |
2013年 | 19篇 |
2012年 | 14篇 |
2011年 | 11篇 |
2010年 | 17篇 |
2009年 | 17篇 |
2008年 | 10篇 |
2007年 | 10篇 |
2006年 | 15篇 |
2005年 | 11篇 |
2004年 | 5篇 |
2003年 | 6篇 |
2002年 | 12篇 |
2001年 | 16篇 |
2000年 | 4篇 |
1999年 | 6篇 |
1998年 | 5篇 |
1997年 | 11篇 |
1996年 | 13篇 |
1995年 | 10篇 |
1994年 | 1篇 |
1993年 | 6篇 |
1992年 | 5篇 |
1991年 | 4篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 2篇 |
1988年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
排序方式: 共有425条查询结果,搜索用时 0 毫秒
1.
CFM56型发动机是举世公认设计成熟、性能优良的发动机之一,其监控方法也比较先进科学。该型发动机安装在B737-300/500型飞机上视情可减功率起飞,从而延长发动机的使用寿命。国外有关资料表明该型发动机一次性装机使用已经超过30000小时。目前南航B737机队共有80多台CFM56-3C-1型发动机,使用时间超过20000小时的有25台,其中有5台未进行大修,这5台中广西航空公司占有2台,TSN排名第一位的是广航B2549飞机的左发(ESN726452)。该发从1992年2月7日装机使用至今截… 相似文献
2.
在发动机上鉴定压气机的喘振裕度,评审发动机的工作稳定性是近几年提出的一项新的技术要求。本利用发动机的主油泵改装为燃油阶跃系统,对一台双轴发动机进行了喘振的试验研究。内着重讨论了燃油阶跃技术的一系列问题及瞬态诱喘时发动机的喘振特点.此外简要分析了发动机压缩系统与压气部件试验结果不一致的原因。 相似文献
3.
4.
火箭弹气动弹性发散计算研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对火箭弹气动弹性发散计算进行了较详细的研究,包括与气动弹性发散计算方法有关的结构质量一刚度模型、气动升力模型和安全裕度要求等。 相似文献
5.
对一种设计马赫数为5一级的定几何二元混压式亚燃冲压发动机进气道进行了风洞试验研究,得到了该进气道的反压特性,结果表明:设计状态时,随节流锥堵塞度的增加,进气道出口反压比不断增加,马赫数逐渐下降,总压恢复系数先下降后上升,通道内气流脉动的功率谱密度无明显峰值;节流锥堵塞比为72%时,发生喘振,喘振基频约为48 Hz;随节流锥堵塞比的降低,进气道喘振基频逐渐降低,进气道结束喘振后结尾激波先到达进气道进口处,然后稳定在进气道内收缩段内,随着节流锥堵塞比的进一步降低,结尾激波逐渐进入进气道扩张段。 相似文献
6.
7.
为实施裕度定制,本文开发了能够体现裕度定制思想的轴流压气机二维特性预估方法。精细考虑了前后缘形状、最大弯度位置等,尤其是通过考虑叶片力而全面包含掠影响是本方法的重要特色。为初步验证本方法,对NASA37和NASA67转子进行了性能预估并与试验结果进行了对比。结果表明,本方法基本可靠,可以用于裕度定制目的。 相似文献
8.
分析了冲压发动机喷油燃烧引起内流道内正激波运动的机理,采用一维激波捕捉方法,建立了燃油喷入对正激波运动位置影响的一维仿真模型。通过仿真发现:喷入燃油并逐步增大燃油-空气当量比时,正激波逐步向上游运动;燃油-空气当量比越大,正激波越接近进气道喉道;当燃油-空气当量比增大到一定程度时,正激波距离进气道喉道最近,但并未越过喉道;进一步增大燃油-空气当量比,正激波开始向下游回退进一步分析发现:冲压发动机流道及燃烧组织匹配设计直接影响到正激波在流道内的运动位置,需要在设计中格外重视。燃油-空气当量比与激波位置的关系分析可为冲压发动机设计提供一定的理论参考。 相似文献
9.
宽裕度超声叶型气动优化设计 总被引:1,自引:0,他引:1
通过与德国航天局设计的超声预压缩叶型PAV-1.5试验数据比对,确定高精度超声叶栅流场计算方法,研究表明:根据激波位置分段调整流管厚度可提高计算与试验结果的一致性。为提高超声叶栅稳定工作裕度并保证设计点性能,建立根据目标裕度估算喘点反压方法和优化设计方法。对两个超声叶型进行多目标优化,优化结果表明:优化叶栅可减小设计工况槽道激波入射角、减小激波及激波附面层干扰损失;气动喉道前移、结尾正激波后移,提高叶栅耐反压能力。两个优化叶型在保持总静压比不变的前提下,稳定裕度均达到设计目标,设计点损失也有所下降。 相似文献
10.