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1.
2.
用电子探针(EPMA)、
X射线衍射仪和20 T脉冲强磁场测试仪研究了RE2(CoFe)17-xTix(RE=Nd, La)的结构与磁性.
结果表明, Nd2Co17-xTix 经过1050 ℃×15 h均匀化处理, 在x=1时, Nd2Co17型化合物变成Nd(CoTi)12和Nd2(CoTi)7型化合物,
而呈现出单轴各向异性. 此时合金的饱和磁化强度为0.7 T,
各向异性场为2250.3 kA*m-1. 对La-Co-Fe-Ti 2∶17型合金的磁特性进行了研究.
随着铁含量的增加, 合金的饱和磁化强度明显增加,
但也明显地降低了各向异性场. 相似文献
3.
旋转谐振器饱和磁化强度的实用测量方法唐兴业,何平(西南应用磁学研究所)1前言按IEC(国际电子工委会)的有关规定,由铁磁或电磁物质做成的旋磁谐振器的饱和磁化强度值也应以磁环秤测量为准。这里讲的是为准,而不是说磁环秤是唯一可用的手段。正如在市场上买东西... 相似文献
4.
5.
以生物质杉木屑为原料、四氧化三铁为磁性添加剂、十六烷基三甲基氯化铵和聚氧乙烯月桂醚为复配表面活性剂,采用真空裂解技术,制备了杉木屑基磁性活性炭。考察了体系压力、活化温度、磁性剂质量分数和活化时间对磁性活性炭的碘吸附值、亚甲基蓝吸附值和磁性能的影响。单一因素变量试验结果表明:磁性活性炭对碘和亚甲基蓝的吸附值随着各体系压力、活化温度和活化时间的增加而呈现出先增大后减小的变化规律性,而随着磁性剂添加质量分数的增加而降低。综合考虑各因素,确定其最优制备条件为体系压力10k Pa、活化温度450℃、磁性剂的质量分数10%和保温时间60 min,此条件下制备的磁性活性炭对碘和亚甲基蓝的吸附值分别为935 mg·g~(-1)和315 mg·g~(-1),磁性活性炭的饱和磁化强度为8.24 emu·g~(-1),满足中等强度磁场磁选回收活性炭的要求。 相似文献
6.
在高溅射功率900W下用RF磁控溅射方法制备了厚为630-780nm的e-Ti-N薄膜。结果表明:当膜成分(原子分数,%,下同)在Fe-3.9Ti-8.8N和Fe-3.3Ti-13.5N范围内,薄膜由α′和Ti2N沉淀组成,磁化强度4πMs超过纯铁,最高可达2.38T;而矫顽力Hc下降为89A/m,可以满足针对1.55Gb/cm^2高存储密度的GMR/感应式复合读写磁头中写入磁头的需要,N原子进入α-Fe使α′具有高饱和磁化强度;Ti的加入,阻止α′→α γ′的分解,稳定了强铁磁性相α′,是Fe-Ti-N具有高饱和磁化强度的原因。由于由晶粒度引起的对Hc的影响程度Hc^D与晶粒度D有以下关系:Hc^D∝D^6,晶粒度控制非常重要。N原子进入α-Fe点阵的八面体间隙,引起极大的畸变,使晶粒碎化。提高溅射功率也使晶粒度下降。两者共同作用,能使晶粒度下降到约14nm,使Hc下降。晶界是择优沉淀地点,在α′晶界上沉淀Ti2N能起钉扎作用,阻止晶界迁移,使纳米晶α′不能长大。薄膜的结构和Hc的稳定温度不低于520℃。 相似文献
7.
用磁性法测定两相WC-Co硬质合金的碳含量 总被引:1,自引:0,他引:1
刘寿荣 《中国有色金属学报》1995,(1)
论述了用4πσ测定两相WC-Co硬质合金碳含量的方法和原理。结果表明,用4πσ鉴定WC-Co合金碳含量的两相区范围作为质量控制目的切实可行。由于影响4nσ的因素较多,精确测定WC-Co合金两相区内碳含量需要预先确定试样的结构状态,并作出相应状态下的合金4πσ-Xc校准曲线,测定精度为万分之二。 相似文献
8.
Co-W-C系合金的磁性及其应用 总被引:1,自引:2,他引:1
研究了Co粉、Co-W-C固溶体合金及WC-Co硬质合金的饱和磁化强度和矫顽磁力,提出了比娇顽磁力(Hsc)物理量。结果表明,用比饱和磁化强度4πσ和比娇顽磁力Hsc分别取代饱和磁化强度Ms和矫顽磁力Hc表征该系合金的磁性更为合理;该系合金的磁性受多种因素制约,其磁性与合金碳含量间不存在“单一性”对应关系,Ms值与抗弯强度σbb间也无“良好的”对应关系;用Ms鉴定硬质合金的碳含量和综合评估合金材质,例如鉴定人造金刚石生产专用硬质合金顶锤的材质是有条件和有限度的。 相似文献
9.
磁化水改善混凝土抗渗性能试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
利用磁化水拌制强度等级分别为C20,C25,C30和C35混凝土,对23组试件进行抗渗性能试验,旨在研究混凝土的抗渗性能与水的磁化程度之间的变化关系.借助混凝土抗渗试验仪对比在相同强度条件下,磁化水拌制的混凝土与普通水拌制的混凝土抗渗性能的差异,并采用定量方法分析试验数据对选择的试验参数确定其最佳磁化强度和最佳水流速度,从而为进一步探索和推广磁化水拌制混凝土技术提供理论依据. 相似文献
10.