原位TiCp/Fe复合材料的切削力及切屑形状

从退火态原位TiCp／Fe复合材料的切削力和切屑形状方面分析了其切削性能。研究结果表明其切削力及切削力的波动范围都小于铸态45钢，其切削性能比45钢好。TiCp／Fe复合材料的切屑为C形屑、长紧卷屑和发条状卷屑，在机加工中，产生这几种切屑是比较理想的。从切屑方面看，TiCp／Fe复合材料的切削性能较好。     

非化学计量碳化钛基金属陶瓷的自蔓延高温合成

研究了反应物起始条件对非化学计量碳化钛SHS过程燃烧动力学的影响。用燃烧波淬火法分析了燃烧产物组织形成过程,并计算了SHS过程的激活能。 研究SHS—准热等静压工艺表明,制备非化学计量碳化钛基金属陶瓷时,存在一有利于致密化的最佳施压滞后时间。增大外加压力有利于提高最终产物密度,直到压力大于160MPa后产物密度不再增大,施加压力的保持时间超过1.5min后,延长时间亦不能增加最终产物密度。 在C/Ti=0.42～0.50范围内,用SHS—准热等静压工艺制备了致密化的非化学计量碳化钛基金属陶瓷。金属陶瓷经800℃、0.5h处理后,其中的非化学计量碳化钛相发生有序化转变,金属陶瓷的抗弯强度增大。 根据材料设计知识,添加Ni、TaC、Mo有效地细化了金属陶瓷晶粒,提高了金属陶瓷性能。并且添加Mo使粘结相由α-Ti(hcp)转化为β-Ti(bcc),提高粘结相变形能力。在C/Ti=0.45时,同时添加7wt％的Mo和4wt％TaC的复合作用使金属陶瓷抗弯强度达884.0MPa,硬度HRA87.3。 自蔓延高温合成的非化学计量碳化钛基金属陶瓷,具有较好的红硬性和优良的耐腐蚀性能。     

TiC及Ti2C在铝结晶过程中的核心作用

将工业纯铝（９９．７％）用亚包晶成分的Ｔｉ（＜０．１５％）实行变质处理，采用电子衍射等方法研究其结晶核心，证明α－Ａｌ核心除ＴｉＣ粒子外，还存在Ｔｉ_２Ｃ。ＴｉＣ为立方晶格，ａ＝０．４３８０ｎｍ；Ｔｉ_２Ｃ为正交晶格，ａ＝１．２０ｎｍ，ｂ＝１．０６ｎｍ，ｃ＝１．５０ｎｍ     

TiC添加量对等离子熔覆Ni60–WC复合涂层性能的影响

在45钢上通过等离子熔覆制备了WC?TiC?Ni涂层,对其物相、显微硬度和滑动摩擦磨损行为进行了分析.结果表明:熔覆层与基体材料之间为冶金结合,熔覆层表面无裂纹和气孔.TiWC2的形成使得熔覆层的显微硬度和耐磨性得到提高.当TiC的添加量为20％(质量分数)时,涂层的平均显微硬度高达1072.5 HV,较WC/Ni熔覆层高了128 HV,此时涂层的耐磨性最好.     

原位反应自发渗透法TiC／AZ91D镁基复合材料及AZ91D镁合金的拉伸变形与断裂行为

利用原位反应自发渗透技术合成了47．5％碳化钛TiC（体积分数，下同）增强AZ91D镁基复合材料，对比研究了该复合材料与铸态镁合金AZ91D基体的室温与高温拉伸变形行为，观察了拉伸断口微观组织形貌，并分析了这两种材料的断裂特征。结果表明，TiC／Mg复合材料具有良好的高温力学性能，在拉伸变形速率为0．001s^-1以及温度为723K，时其拉伸强度可达91．1MPa，而此时相同变形条件下的铸态AZ91D镁合金拉伸断裂强度只有41．1MPa，增幅达120％。而在室温下，镁基复合材料的拉伸断裂强度仅高出基体铸态镁合金23．4％。镁基复合材料的断裂应变较低，高低温时均表现为脆性断裂；而镁合金则由室温下的脆性断裂向高温下的韧性断裂过渡。     

钛设备在离子膜烧碱工业中的应用

采用高温高压方法成功地合成了原位生成ＴｉＣ颗粒增强Ｔｉ基复合材料，增强颗粒ＴｉＣ的尺寸为纳米级。研究表明，在确定的温度下，晶粒尺寸随压力变化存在临界压力Ｐ＿ｃ，当压力小于Ｐ＿ｃ时，晶粒尺寸随压力的增加而减小；当压力大于Ａ时，晶粒尺寸随压力的增加而增大。合成温度对晶粒尺寸也有不同程度的影响。复合材料的显微硬度随ＴｉＣ晶粒尺寸减小而增大。     

残余应力对TiC_p－AIN复合材料的影响

本工作采用热压工艺，以Ｙ＿２Ｏ＿３为烧结添加剂，在１８５０℃下制备ＴｉＣ＿ｐ－ＡＩＮ复合材料。结果表明：复合材料的密度、抗折强度、断裂韧性受第二相ＴｉＣ＿ｐ的影响，通过合理工艺因素选择，可以使复合材料的抗折强度和断裂韧性比基体ＡＩＮ材料分别提高４０％，８０％，达到４３８ＭＰａ，５．５９ＭＰａ·ｍ￣（１／２）。由ＸＲＤ内应力分析和ＴＥＭ显微结构测试结果可知，复合材料性能改善原因在于高弹性用量的ＴｉＣ引入以及ＡＩＮ和ＴｉＣ热膨胀系数不匹配导致的残余内应力。