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球扁钢采用电磁感应加热技术实现在线淬火热处理。感应加热过程中球头与腹板存在较大温差,导致淬火后性能不均匀。借助数值模拟方法建立感应加热过程有限元模型,获得不同时刻球扁钢断面温度场分布。进一步采用二位控温法进行感应加热工艺优化,并借助有限元模型进行参数的设计和优化。模拟结果显示腹板与球头温度差由优化前的100℃左右,减少到优化后的少于30℃。采用新工艺进行实验,实验结果与模拟结果比较两者相差较小,验证了模型的准确性和新工艺的可行性。为实现球扁钢感应加热工艺快速选择和优化提供了可靠的数学模型。 相似文献
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基于三维热一机耦合有限元分析方法建立了刚性体推动模型,模拟棒线材多道次连轧过程。刚性体推动模型与常规有限元模型的比较结果说明刚性体推动模型可以在获得相同的精度前提下,显著地提高运算效率。将所建立的有限元模型应用于304不锈钢粗轧过程的数值模拟,得到了轧件6道次连轧过程的温度场、应变场和轧件的变形过程,并比较了各道次的轧制力模拟结果和轧机许用轧制力。温度场的模拟结果与测量结果的比较证明了模型的可靠性。 相似文献
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介绍了药芯焊丝的国内外发展现状,阐述了药芯焊丝在耐磨、隔热等工程领域的应用。结合现有的表面工程技术条件,提出了药芯焊丝在未来的发展方向以及今后应开展的重点研究课题。 相似文献
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为了开发150 mm以上的特厚钢板,采用Q345B连铸板坯,经过表面清理、真空焊接及室式炉加热、宽厚板轧机轧制的工艺生产200 mm特厚复合钢板;用探伤、拉伸、剪切及冷弯等试验检验其结合度和力学性能,利用光学显微镜和扫描电镜等分析特厚钢板的组织及拉伸断口。结果表明,采用该工艺生产的特厚复合钢板结合性良好,能够满足GB/T 7734—2004Ⅰ级探伤要求;结合部位组织和基体组织均为铁素体+珠光体组织;复合钢板的厚度方向断面收缩率达到35%以上。 相似文献
5.
利用数值仿真技术建立平-立轧制三维热力耦合有限元模型,对304不锈钢棒线材热连轧过程粗轧6道次实际工况进行仿真计算.基于刚性体推动模型,采用步长自适应技术根据模型的运算需要选择适合的时间步长.步长自适应技术能够在轧件轧制过程时采用较小的时间步长,在道次间隙时使用较大的时间步长.计算结果表明,采用步长自适应技术所建立的有限元模型可以在保证计算结果精度的前提下,显著地提高运算效率. 相似文献
6.
采用新的研究方法模拟水槽拉伸的实际压边过程。压边力采用不同的压边间隙和施加不同的分离力来实现。通过一个系统的研究方案来确定一个优化的压边力和压边间隙。研究发现 ,板料的法兰区域随着压边间隙的增加起皱变形严重 ,由于起皱引起的板料刚度上升导致压边力迅速上升。采用分离力时的模拟厚度比压边间隙小是由于法兰区域的变压边力。通过厚度和法兰边缘实验和模拟结果的比较 ,发现采用压边间隙可以更好地模拟板料成形的压边过程 相似文献
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采用Gleeble 3800热模拟试验机,对SM45钢不同保温时间、不同变形量的复合轧制过程进行了研究;对试样的结合强度、复合界面金相组织进行了检验。结果表明:试样的结合强度、界面结合率随着试样保温时间的延长以及变形量的增加而增加,保温时间3 min、变形量20%时,结合强度可达370 MPa,界面结合率达90%以上;界面处金相组织为一条铁素体带状组织,该组织是由先共析铁素体的析出导致的;在带状组织上分布有点状夹杂物,夹杂物的形成与试样加工后表面的粗糙度有关。 相似文献
8.
建立了BT20钛合金筒形件真空热胀形的二维非线性准静态热弹塑性有限元模型。该模型考虑了辐射传热和材料热物性非线性等因素的影响。使用有限元软件MSC.Marc对BT20钛合金筒形件真空热胀形过程进行数值模拟,计算了BT20钛合金筒形件真空热胀形过程的温度场、变形场和应力场,并进行了相应的实验验证。数值模拟结果与实验结果吻合较好,说明了所建立的热力耦合模型的有效性。 相似文献
9.
采用三维大变形热力耦合弹塑性有限元法,借助商业有限元软件MSC.Marc,建立了辽宁特钢 304不锈钢棒线材18道次连轧过程的三维数学模型。采用3组连续模型模拟了该过程,道次出口处采用刚性 面控制轧件前进,各模型之间的数据通过插值方式传递,得出304不锈钢轧件同一截面上心部、中部和表面点 从出炉到18道次轧制过程的温降曲线。计算结果与实测值吻合,误差为5~50℃. 相似文献
10.
采用Q345B低合金连铸坯,经过表面清理、真空焊接及室式炉加热、宽厚板轧机轧制生产180~440 mm特厚复合钢板。用探伤、拉伸、冲击及冷弯等方法检验其结合度和力学性能,利用光学显微镜和扫描电镜分析特厚钢板的组织及拉伸断口。结果表明,该工艺生产的特厚钢板表面、厚度1/4及1/2位置组织均为铁素体+珠光体,晶粒度为5~8级,力学性能均匀合格,结合面及 Z向性能优良,不存在裂纹、分层等缺陷。 相似文献
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