包钢5#高炉炉缸侧壁温度升高原因分析和处理

文章对包钢5~#高炉炉缸侧壁温度升高的原因进行了分析并总结了治理经验,通过实施护炉措施,配加含钛炉料进行护炉,5~#高炉炉缸侧壁温度升高得到了有效的控制,将炉缸侧壁温度控制在安全范围之内,保证了安全生产和高炉长寿。     

提高包钢高炉渣碱度的试验研究

对不同碱度的高炉渣黏度、软化及熔化性温度进行了测定。结果表明:高炉渣是一种典型的"短渣"。高温(1 400℃)熔融状态下的黏度很小,只有0.5 Pa·s左右,炉渣的流动性比较好。随着碱度的提高,炉渣黏度熔化性温度逐步提高,当碱度超过1.07后又降低。利用热力学软件factsage6.4计算平衡反应及绘制相图,从反应生成物及相图分析看,炉渣碱度可提到1.13,从而有利于降低焦比。     

包钢1#高炉安全环保空料线停炉实践

本次停炉采用空料线停炉操作法,通过活跃炉缸、计算分析装轻负荷料、前期采用大风量尽可能的快速燃烧焦炭、改进雾化装置减少炉顶打水量、细化炉前出铁、合理控制压量关系、缩短煤气放散时间、高效组织、安全放残铁工作、协调各系统等,降料线过程总体比较顺利,达到了全程无爆震、安全、环保、快速停炉。     

包钢5~#高炉大比例球团矿生产实践

随着环保限产,一烧1~#、2~#烧结机退出生产序列后,烧结矿产量日趋紧张,高炉配加大比例球团矿已经成为炼铁发展的新趋势。本次试验过程中5~#高炉通过对料面规整、调整中心焦量和料段排料顺序、优化风口参数和进风面积、增加炉缸热量储备、调整和控制炉渣的碱度,在操作上主动应对球团矿配比增加后炉况出现的各种变化,高炉炉况稳定顺行。包钢大比例球团矿的炉料结构在1 500 m³级高炉上成功实现了冶炼生产,球团矿使用比例达到了52%,燃料比稳中有降。     

包钢4号高炉更换布料器后炉况失常的处理

对包钢4号高炉更换布料器后炉况失常的处理进行了总结。通过布料方程计算得知,更换布料器后布料轨迹发生了变化,焦炭在最大α角时已经上墙,焦炭反弹到料面导致乱料,造成煤气流分布失常,是造成炉况失常的主要原因。采取缩小最大α角、缩小进风面积、控制稍高炉温、较低炉渣碱度等措施,取得了较好的效果。     

包钢3号高炉炉缸整体浇注及生产实践

为了快速恢复生产,包钢3号高炉炉缸采用浇注料进行了整体浇注。高炉开炉后生产顺利,实践证明,炉缸采用整体浇注技术,投资少,施工快,炉缸安全可靠,是一项比较先进的实用技术,为高炉开炉3天顺利达产创造了条件。投产后,改变常规操作及传统观念,通过优化气流控制、加大批重、强化冶炼等,稳定煤气流,确保炉况稳定顺行,高炉取得了较好的技术经济指标。     

包钢高炉降低铁水w[P]的生产实践

根据高炉冶炼过程中磷还原的机理,以及高炉内存在有利于磷还原的条件,结合目前包钢铁水,原燃料含P水平等几方面进行了分析。通过测算改善高炉入炉原料结构,调控炉温等措施,降低了铁水中的w[P],从而满足了冶炼贝氏体钢的要求。     

蒙古矿优化配矿的烧结基础特性研究

采用微型烧结法系统地研究了蒙古矿烧结基础特性,通过测定配加不同比例蒙古矿的烧结矿强度,利用矿相显微镜观察显微结构和形貌,分析了不同蒙古矿配比条件下各种配矿结构的同化性、液相流动性、铁酸钙生成特性和粘结相自身强度.研究结果表明:60％蒙古矿+20％澳矿+20％自产矿的综合性能最好;56％蒙古矿+17％自产矿+27％巴润矿的次之;40％蒙古矿+8％澳矿+16％自产矿+36％巴润矿的最差.所得实验结论为包钢优化配矿提供了理论依据.     

蒙古矿及配矿后的烧结基础特性实验研究

蒙古矿是包钢近年来引入的外购矿.利用微型烧结实验装置,对蒙古矿的同化性、液相流动性进行了实验研究.由于蒙古矿全铁低,SiO2含量高,不能进行单烧,因此在研究其烧结基础特性的基础上设计了蒙古矿与包钢常用矿混合后的烧结配矿方案,并对混合矿进行了烧结基础特性实验研究.实验研究结果表明,蒙古矿的同化温度为1 285℃,液相流动性指数为0.86.配矿研究后有三组既能够改善其铁低硅高这一特性,且配矿后的烧结基础特性在合适的范围内,同时也能有效地降低原料的成本.     

包钢4高炉煤气全干法布袋除尘技术应用实践

介绍了全干法布袋除尘在包钢4高炉煤气净化中的应用实践。阐述了其工作原理、系统组成、工艺流程和技术指标。总结了使用干法布袋除尘后节能降耗和环保的效果及收益，以及在使用过程中存在的问题和积累的宝贵经验等。