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新药剂AM—89与丁黄药混用浮选东川铜矿石的浮选指标同单用丁黄药的浮选指标一致。可以大幅度降低硫化钠和丁黄药的用量,降低了选矿成本,有明显的经济效益。AM—89药剂代替部分丁黄药,可以减少工业用粮,有着明显的社会效益。 相似文献
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注蒸汽条件下供氢催化改质稠油及其沥青质热分解性质 总被引:2,自引:0,他引:2
利用CWYF-Ⅰ型高压反应釜模拟热采条件下,以甲酸作为供氢体.以自制的油溶性有机镍盐为催化剂进行的稠油水热裂解反应.考察了供氢体的加入对催化水热裂解反应前后稠油黏度、族组成及硫含量的影响,并采用TG-DTA分析法对供氢催化改质反应前后稠油中沥青质的热转化行为进行了分析.结果表明,随着加入供氢体质量分数增加,供氢催化水热裂解后稠油降黏率增大,饱和烃、芳香烃含量增加,胶质,沥青质含量降低,同时硫含量下降.供氢催化水热裂解反应后的稠油中沥青质TG-DTA曲线分析表明,供氢催化水热裂解反应后稠油中沥青质失重量高于催化水热裂解反应前稠油中含有的沥青质的失重量.经过供氢催化水热裂解反应,稠油中沥青质的稳定性下降. 相似文献
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稠油的甲酸供氢催化水热裂解改质实验研究 总被引:6,自引:0,他引:6
在0.3升高温高压反应釜中,以甲酸为供氢体、以油溶性有机镍盐为催化剂,研究了辽河稠油的水热裂解反应,考察了水热裂解前后稠油的黏度、族组成及硫含量变化.所用催化剂为绿色黏稠液体,nD(25℃)=1.4737,由环烷酸和硫酸镍制成,介绍了制备方法.所用稠油黏度的温敏性强,50℃、44.11/s黏度为3716 mPa·s.水热裂解反应条件如下:油水质量比4∶1,催化剂加量以稠油质量计为0.1%,反应温度280℃,时间24 h,初始充氮压力8.1MPa.催化水热裂解的降黏率为64.69%,使饱和烃、芳香烃由24.32%、36.89%增至26.12%、38.08%,使胶质、沥青质及硫含量由30.27%、8.52%及0.5650%减至28.27%、7.53%及0.3365%;加入1%~7%甲酸使降黏率增至69.16%~87.02%,使饱和烃、芳香烃增至27.73%~31.12%、39.68%~41.26%,使胶质、沥青质及硫含量减至26.29%~24.12%、6.66%~3.50%及0.3095%~0.0742%.红外光谱分析结果表明,稠油组分在供氢催化水热裂解中发生了脱羧反应且芳环数减少.讨论了甲酸作为供氢体在稠油催化水热裂解中的作用及其机理.图4表2参8. 相似文献
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本文围绕改善注蒸汽热采流度比开展了耐高温发泡剂室内性能评价。制备了阴离子型表面活性剂AGS-8和PMP-1,开展了发泡剂室内静态和动态评价实验,并将AGS-8和PMP-1与商业发泡剂F240B、SuntechⅣ、ATS、AOS2024、LD-Foam进行性能对比。结果表明:发泡剂F240B、AGS-8、PMP-1耐高温、抗盐,综合性能最好;阻力因子较大,且随温度的升高,降幅较小,蒸汽流度控制能力良好;注入量为0.5 PV时,F240B、AGS-8和PMP-1的驱油效率分别达到65.3%、58.9%和51.6%。随岩心含油饱和度的增加,阻力因子降低,当含油饱和度超过15%时,泡沫控制蒸汽流度的能力急剧降低;随发泡剂质量分数的增加,阻力因子增大,当发泡剂质量分数超过0.5%以后,阻力因子增大的趋势减缓;阻力因子随岩心渗透率的增大而增大,渗透率高于8μm2后的阻力因子基本不变;气液比在0.5 1.5范围内,泡沫的阻力因子较高。图4表6参8 相似文献
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一、前言澜泥坪选矿厂的入选矿石在我局有它的特殊性。一方面矿石含炭质高,炭易上浮并吸附大量的选矿药剂,分选不好;硫化铜矿物(特别是黄铜矿)嵌布粒度很细,在磨矿翅程中很难单体解离完全,连生体多;脉石中有少量呈层状的铝硅酸盐(如绢云母),在磨矿过程中容易泥化。上述原因造成铜精矿品位一直是难以提高。为了消除炭泥质的影响,生产上曾用过羧甲基纤维素和腐植酸钠,都获得不同程度的效果。 相似文献
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