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为了获得冷轧双相高强钢DP780稳定优良的力学性能,在多次生产实践中进行工艺优化,具体包括针对C、Si、Nb、Ti、Cr等化学元素和热轧卷取温度进行调整,利用光学显微镜和拉伸性能检验设备,分析了DP780的热轧、冷轧金相组织和性能检验结果。结果表明,冷轧双相钢DP780采用0.12%C、0.39%Si及0.25%~0.60%(Nb+Cr)的化学成分合理匹配和低于660℃的卷取温度,可以获得理想的组织比例和力学性能指标,屈强比和强塑积也能达到最佳值,最大强塑积达到18 318 MPa·%。 相似文献
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文章介绍了本钢开展罩式炉替代常化炉预退火生产高磁感无取向硅钢50BW800G的工艺研究。实验表明:罩式炉采用全氢气体保护退火,退火温度为750℃保温15 h。采用两次冷轧+罩式炉退火的工艺生产的无取向硅钢产品电磁性能有很大提高,尤其是对提高磁感效果显著。采用预变形和预退火使热轧钢卷的晶粒均匀长大,减小了{111}面织构组分,增加了{100}面织构组分。采用特定条件(10%+77%)冷轧工艺生产的高磁感无取向硅钢50BW800G产品质量处于国内先进水平,符合本钢现有装备条件下批量生产的要求。 相似文献
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提高镀层粘附性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
镀层的粘附性能是影响镀锌产品质量的关键,镀层的粘附性不良将导致镀层产生裂纹及脱落,直接影响镀锌产品的使用寿命。介绍了镀层粘附性机理,并结合实际研究了影响镀层粘陵性的各种因素。 相似文献
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热轧酸洗板QStE340TM属于冷成形用高屈服强度汽车结构钢。本钢热轧酸洗板QStE340TM综合运用铌、钛复合微合金化,热轧控轧控冷工艺,合适的拉矫延伸率、酸温、酸值及酸洗工艺段速度等手段,获得了表面粗糙度范围1.1~1.3μm、显微组织细小均匀、晶粒度12.6~13.0级的成品带钢。其拉伸性能良好,钢卷头中尾及边中边性能差异较小,屈服强度差值不超过18 MPa,抗拉强度差值不超过15 MPa,三个方向性能差异较小,屈服强度差值不超过25 MPa,抗拉强度差值不超过16 MPa,冷弯性能及翻遍成型能力优良,扩孔率达到76.78%的良好水平。 相似文献
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针对600 MPa级别TRIP钢,进行了760、780、800、820、840、860 ℃两相区退火温度试验,利用扫描电镜和拉伸试验机等设备,分析了其对应的组织比例和力学性能检验结果,得出结论:随着两相区退火温度的升高,铁素体体积分数逐渐减少,钢板的抗拉强度值不断增加,但伸长率值却先下降再升高,在820 ℃伸长率有最大值,这与820 ℃时较高残余奥氏体体积分数和最大残奥中碳质量分数相对应,说明TRIP效应可以改善钢板的塑性指标,获得最佳强塑组合;在800~820 ℃的两相区转变温度范围内,强塑积可以达到2.17×104 MPa·%,为600 MPa级TRIP钢退火工艺提供了实际指导。 相似文献
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本文介绍了本钢连续镀锌机组采用法国S.H.公司提供的卧式边续退火炉,退火炉采用全自动微机控制系统,将带钢温度流动控制在工艺允许的最小范围。 相似文献
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冷轧压下率对TRIP钢成品带钢力学性能和成形性能有重要的影响。以TRIP600钢为例,采用金相显微镜和拉伸试验机等检验设备,研究了不同冷轧压下率(50%、55%、60%和65%)对其组织和性能的影响。结果表明,随着冷轧压下率的增加,成品带钢组织中铁素体晶粒尺寸减小,铁素体体积分数减少,贝氏体+马氏体+残余奥氏体体积分数增加;其屈服强度和抗拉强度随着压下率的增加而增大,塑性指标则呈现先增大后减小的趋势;当压下率为60%时,成品带钢各项性能指标最佳,其强塑积为21.3 GPa·%,此时组织中残余奥氏体体积分数与其C质量分数的乘积较高,与TRIP效应提高带钢强塑积的理论一致。 相似文献
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简述了镀锌板无铬钝化的各种类型以及三价铬钝化的特点与机理。经过现场的调整,得到了三价铬钝化在镀锌线上的关键工艺参数,并研究了对于三价铬钝化膜产生影响的主要因素。通过对三价铬钝化膜的性能测试,可以满足下游客户的需求。 相似文献
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冷轧压下率对TRIP钢成品带钢力学性能和成形性能有重要的影响。以TRIP600钢为例,采用金相显微镜和拉伸试验机等检验设备,研究了不同冷轧压下率(50%、55%、60%和65%)对其组织和性能的影响。结果表明,随着冷轧压下率的增加,成品带钢组织中铁素体晶粒尺寸减小,铁素体体积分数减少,贝氏体+马氏体+残余奥氏体体积分数增加;其屈服强度和抗拉强度随着压下率的增加而增大,塑性指标则呈现先增大后减小的趋势;当压下率为60%时,成品带钢各项性能指标最佳,其强塑积为21.3 GPa·%,此时组织中残余奥氏体体积分数与其C质量分数的乘积较高,与TRIP效应提高带钢强塑积的理论一致。 相似文献