加热工艺对锌铁合金热成形钢镀层组织的影响

利用扫描电镜(SEM)及附带能谱仪系统(EDS),研究了加热工艺对锌铁合金热成形钢镀层组织的影响。结果表明,在传统箱式炉热冲压生产线上,通过适当的方式快冷,使镀层凝固后冲压,可获得表面质量良好、无扩散至基板裂纹的镀层;热冲压后的镀层组织主要由Γ相和α-Fe(Zn)组成,随着加热温度、加热时间的提高,镀层中的Γ相比例下降;为保证基板完全奥氏体化,在890℃的温度下加热180s,镀层中的Γ相比例可达40%,当加热时间提高至360s时,镀层中Γ相消失,将不具备阴极保护作用。     

590MPa级双相钢中铁素体含量的控制研究

实验研究了均热温度和缓冷温度对590 MPa级双相钢铁素体含量的影响.结果表明,均热温度在770～830℃范围内变化时,铁素体总量基本稳定;缓冷温度在670～710℃范围内变化时,铁素体总量略微改变.均热温度提高10℃,新生铁素体约增加5.1％;缓冷温度降低10℃,铁素体总量约增加0.73％.双相钢工业生产中,采用"高均热+低缓冷"的退火工艺较佳.     

卷取温度对热成形钢晶间氧化层的影响

通过不同的卷取温度(680、620℃)下的光学显微组织分析对比研究了热轧工艺对热成形钢原材料晶间氧化层的影响。结果表明,热轧工艺尤其是热轧卷取温度对热成形钢原材料表面晶间氧化层深度的影响很大,并根据分析结果给出了合理的控轧控冷(TMCP)工艺。     

汽车空心稳定杆用钢CCT曲线分析

在DIL805A/D热膨胀仪上测定了 34MnB5钢在不同冷却速度下的热膨胀曲线.根据试验数据测得了 Ac1和Ac3,并结合金相和硬度法,绘制出了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),对试验钢在不同冷却速率下组织转变情况及硬度变化进行了分析.结果表明:当冷却速度较慢在3℃/s以下时,相变产物主要为铁素体和珠...     

过时效温度对1000MPa级冷轧双相钢的微观组织和力学性能的影响

利用连续退火模拟器模拟了1000 MPa级冷轧双相钢的生产工艺。通过扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察实验用钢在不同过时效温度下的显微组织特征,并通过单向拉伸实验测试其力学性能。     

加热工艺对1800 MPa级热成形钢冷弯性能的影响

利用冷弯试验机、光学显微镜、扫描电镜等研究手段,分析了热冲压成形工艺过程中的加热保温时间对1800 MPa级热成形钢微观组织和冷弯性能的影响。结果表明,随保温时间的增加,试验钢热冲压成形后的原始奥氏体晶粒长大,当保温时间为5 min时,原始奥氏体晶粒尺寸约为5 μm,细小且均匀,当保温时间达到9 min时,出现异常粗大晶粒。冷弯角与原始奥氏体晶粒尺寸关系密切,冷弯角随着晶粒的长大而减小,在5 min时获得最大冷弯角54.5°。     

960 MPa级高强钢相变规律及热处理工艺探讨

借助DIL805A/D淬火变形膨胀仪,通过金相、透射电镜、室温拉伸、-40 ℃冲击测试等分析手段,研究了热处理工艺对960 MPa级高强钢组织与性能的影响。结果表明：在790～880 ℃温度范围内,试验钢随着淬火加热温度的提高,马氏体量逐渐增加,铁素体量逐渐减少,在850 ℃淬火,铁素体含量基本为零,组织最为均匀细小。随着回火温度从180 ℃提高到450 ℃,马氏体的板条逐渐分解,板条状的渗碳体开始聚集和球化。淬火加热温度高于850 ℃时,材料的屈服强度大于960 MPa;在450 ℃回火,材料具有更佳的冲击韧性。对本试验钢而言,采用850 ℃淬火+450 ℃回火,具有最佳的强韧性匹配。