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淬火和人工时效之间的停放时间,对材料人工时效后的最终力学性能和腐蚀性能等有一定的影响。本文采用7804铝合金退火板材。研究其淬火后经不同时间的停放,并进行T74状态的人工时效后的室温拉伸性能、电导率和剥落腐蚀性能。试验结果表明,随着停放时间的延长,板材的室温拉伸性能先升后降,电导率先降后升,而抗剥落腐蚀性能明显下降。 相似文献
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采用室温拉伸力学性能测试和透射电镜观察等研究热暴露对7A12-T7352自由锻件微观组织和力学性能的影响。结果表明,热暴露温度显著影响合金的力学性能;当热暴露温度不高于125℃时,合金的强度略有且升高,且可以在较长时间内保持稳定;当热暴露温度高于150℃时,合金的强度随着热暴露时间的延长持续下降,热暴露温度越高,强度下降幅度越大。在高于150℃热暴露过程中,η′相和η相的快速粗化是导致7A12自由锻件强度下降的内在原因。 相似文献
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通过拉伸性能测试和透射电镜(TEM)观察等手段,研究热暴露温度和时间对2B25-T3511铝合金组织和热稳定性的影响。结果表明,当热暴露温度为125℃时,合金的室温抗拉强度变化不大,屈服强度升高,伸长率略有降低。合金的力学性能可以在较长时间内保持稳定,处于欠时效状态。当热暴露温度达到150℃以上时,合金长期处于峰时效的状态,但伸长率降低到11%左右。在175℃下合金经100 h即可达到峰时效状态,屈服强度约427 N/mm2、抗拉强度477 N/mm2,但是随着时间延长合金的性能变化较为缓慢。在200℃条件下进行热暴露时,随着时间的延长,合金的强度持续下降,性能急剧下降。透射电镜分析表明,2B25-T3511铝合金在稳定化处理的过程中均发生S'/S相的析出和粗化。合金强度的降低和伸长率的降低的原因是S'/S相的粗化和晶界无沉淀析出带的宽化。 相似文献
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采用室温拉伸的方法,研究170~180℃范围内时效不同时间2124铝合金厚板高向(ST向)力学性能的变化。利用透射显微镜(TEM)、扫描电镜(SEM)观察合金不同时效工艺下组织形貌特征。结果表明:2124铝合金板材适宜的T851时效制度为175℃保温10h,此条件下合金高向的屈服强度,抗拉强度,伸长率分别为372,422MPa,2.9%。此时主要的强化相为S′相,含有少量的GPB区以及粗大的T相。时效温度是影响合金析出相密度和尺寸的主要因素,时效温度越高,强度上升越快,达到强度最大值的时间越短。基体与晶界处的强度差越来越大是导致伸长率降低的主要原因。 相似文献
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高强铝合金表面强化工艺研究 总被引:12,自引:0,他引:12
铝合金表面强化包括喷丸强化、振动强化和滚筒强化,它们均使材料表面产生一层强化层,其深度约在0.07~0.5mm。研究了滚筒强化处理后7804高强铝合金厚板的表面残余应力、硬化层深度和疲劳性能。试验结果表明,滚筒强化处理能明显提高7804铝合金厚板的疲劳性能。 相似文献
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不同腐蚀环境对7475-T7351铝合金疲劳性能及裂纹扩展速率的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
采用轴向加载疲劳和疲劳裂纹扩展速率性能测试方法,研究了不同腐蚀环境对7475-T7351铝合金厚板疲劳及裂纹扩展性能的影响.结果表明:腐蚀环境对7475铝合金的疲劳性能有较大影响,油箱积水和3.5%(质量分数,下同)NaCl溶液中光滑试样的疲劳强度较室温下降约68%,油箱积水和3.5%NaCl溶液环境对材料疲劳强度的影响程度基本相同;不同环境腐蚀(空气和3.5%NaCl)和不同温度(室温和125℃)对材料的低周疲劳性能影响不大;腐蚀环境对裂纹扩展有较明显的加速作用,油箱积水和3.5%NaCl溶液环境对裂纹扩展的加速规律基本一致. 相似文献
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采用Gleeble-1500D热力模拟试验机研究新型Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金在变形温度为300~450℃,应变速率为0.001~10s~(-1)条件下的热变形组织演化。利用光学显微镜(OM)和透射电子显微镜(TEM)观察合金不同热变形条件下的组织形貌特征。结果表明:随着变形温度的升高和应变速率的减小,位错密度减小,亚晶粒尺寸增大;合金热压缩变形过程中主要的软化机制为动态回复和动态再结晶。变形温度为300~400℃时,主要发生动态回复;变形温度为450℃,应变速率为0.001~10s~(-1)时,软化机制以动态再结晶为主,存在晶界弓出、亚晶长大、亚晶合并3种再结晶形核机制。 相似文献