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对于Y101原棉杂质分析机,应在了解其工作原理、操作方法和注意事项的基础上,对出现的问题进行分析解决。(对于本机在分析原麻、化学合成纤维时出现的各种故障问题,也可以参照本文所述进行分析解决,但是它们各有其特殊性,另文处理,在此不再阐述。)通过多年生产试验、 相似文献
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本工作利用EPMA、SEM、EDS等测试手段分析了TNW700高温钛合金的相组织形态和元素分布,并利用原位X射线衍射(XRD)测试技术对该合金升温过程和热暴露过程中发生的相转变和表面氧化物进行了分析。结果表明TNW700高温钛合金是一种高铝当量合金,通过硅化物和α2的析出强化共同提高其抗蠕变持久性能。在升温过程中,600 ℃时Zr元素开始固溶至Ti中,并在900 ℃达到饱和;从880 ℃开始TiC、Ti3Al相随着温度升高而增多;700 ℃热暴露实验表明TNW700钛合金表面生成的氧化物以Ti6O、Ti3O为主,氧化物增加缓慢,没有大量的TiO2和Al2O3出现,合金短时内有良好的抗表面氧化性能。 相似文献
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针对Ti-22Al-25Nb合金(Ti2AlNb合金)板材在温度为950~980℃、气压为2.0~3.5 MPa、时间为2~3 h下的真空扩散连接工艺及机制进行了研究。结果表明:影响Ti2AlNb合金扩散连接焊合率的最主要因素为表面粗糙度(Ra),当Ra小于0.2μm时,焊合率可在950℃,2.0 MPa下达到90%以上。揭示了Ti2AlNb合金扩散连接机制,通过采用单相区扩散连接对比试验和静态热处理试验,认为固溶温度下的扩散连接主要在压应力作用下,B2相和B2相的扩散连接是通过冷却析出的等轴O相颗粒实现焊缝连接;低于固溶温度扩散连接,O相与O相之间的连接通过大角度晶界转变为小角度晶界和晶界移动实现连接,而B2相与O相则通过应力诱发相变生成的B2相实现连接。 相似文献
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对光纤激光焊接的SP700钛合金的超塑变形性能、组织演化及变形后的力学性能进行研究。结果发现,800℃锥形件变形时,焊接方向平行轧制方向具有更优的超塑变形性能,最大成形压力为0.8 MPa,最大成形高度为75 mm,较母材高20 mm。随着变形量的增加,焊缝区粗大的柱状晶和焊接接头咬边逐渐消失,晶粒得到细化。经过33%的超塑变形量后,焊接方向平行和垂直轧制方向的抗拉强度均有所下降,但平行轧制方向、775℃成形的抗拉强度下降最小,仅为2.2%。锥形件和盒形件拉伸试样的断裂失效位置均在母材上。 相似文献
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SP700钛合金(Ti-4.5Al-3V-2Fe-2Mo)具有非常优异的低温超塑性和较宽的低温热加工窗口。本文分别采用最大m值法和恒应变速率法,针对SP700钛合金搅拌摩擦焊接头超塑性变形行为进行了研究。研究结果表明:采用最大m值法在795℃获得了最大超塑延伸率为989.9%;采用恒应变速率法,在795℃、应变速率为5×10-4s-1条件下获得最大超塑延伸率为687%。两种方法较母材的最佳超塑温度(765℃)均有所提高。对比搅拌摩擦焊焊核区的细晶组织,经超塑拉伸变形后,微观组织晶粒粗化严重,且β相含量减少。引起晶粒显著粗化的原因可能是经搅拌摩擦焊剧烈的塑性变形后导致的晶粒内部畸变能增加,在后续的超塑变形过程中晶粒长大势能增加所致。较高应变速率条件下的变形机制为晶粒拉长、长大、断裂和再结晶球化。搅拌摩擦焊焊接接头焊核区及热机械影响区存在较为明显的组织不均匀,经超塑变形可有效改善搅拌摩擦焊焊接接头的组织不均匀性。 相似文献
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对Ti-23Al-17Nb合金在温度为940~1000℃,恒应变速率为1.7×10-3~5.5×10-5s-1下的单向超塑拉伸变形行为进行了研究.结果表明,随着变形温度的升高,延伸率先增加后减小,在960℃,5.5×10-5s-1条件下获得最大延伸率为1447.5%.低应变速率条件下,Nb含量的增加使合金的加工硬化阶段增加.超塑变形有利于消除原始织构组织,对比原始组织,超塑拉伸过程中长条a2相发生了球化,并且其尺寸和含量随着温度升高逐渐减少,a2和B2相比例为50∶50时可达到最佳变形.利用Zener-Hollomn参数和Arrhenius方程建立了TAC-1B合金的峰值应力本构方程,其变形激活能Q=390.76 kJ/mol,为科学设计和有效控制Ti-23Al-17Nb合金的超塑成形工艺提供了理论依据. 相似文献