排序方式: 共有135条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
2.
3.
SMSBR处理焦化废水的污泥特性 总被引:9,自引:1,他引:9
采用一体化膜—序批式生物反应器 (SMSBR)处理焦化废水 ,在泥龄为 6 0 0d的状态下运行 ,污泥产量少并体现出延时曝气的特征 ,平均污泥负荷 <0 .10 2kgCOD (kgMLSS·d)。当污泥浓度 >6 5 18mg L时污泥沉降性能变差 ,但以膜实现泥水分离可以保证出水不受之影响。VSS SS(比活性 )总体呈较弱的下降趋势 ,但脱氢酶活性的变化与出水COD的对应关系出现了反常现象。经过长期运行 ,污泥颗粒平均粒径从 10 0 μm降至 30 μm ,并在低温和高负荷的情况下表现出分散生长的特点 ,从而使上清液的浊度和COD升高。 相似文献
4.
SMSBR去除焦化废水中有机物及氮的特性 总被引:12,自引:3,他引:12
选用一体化膜—序批式生物反应器 (SubmergedMembraneSequencingBatchReac tor ,简称SMSBR)处理焦化废水 ,考察了能否通过膜分离的强化作用提高生物处理系统对焦化废水的处理效果 ,使出水COD达到新的排放标准 ( <10 0mg/L) ,并提高脱氮效率。研究结果表明 :在HRT为 32 .7h ,平均COD容积负荷为 0 .4 5kg/ (m3·d)的条件下 ,出水COD可以稳定在 10 0mg/L以下 (平均为 86.4mg/L) ;要使COD达到新的排放标准 ,进水COD容积负荷应低于 0 .67kg/ (m3·d) (该负荷下出水COD在 10 0mg/L上下波动 ,平均为 10 6.3mg/L) ;好氧段存在明显的反硝化现象 ,使COD的去除得到强化 ;在保证系统温度、碱度、溶解氧和不受进水COD负荷冲击的情况下 ,出水NH3-N可低于 1mg/L ,但泥龄太长所产生的微生物代谢产物抑制了硝化反应过程中的硝酸盐细菌 ,使好氧段出水NO2 -N/NOx-N平均为 91.1% ,因此系统获得极其稳定高效的短程硝化作用 ,有利于进一步脱氮 ;按“缺氧 1—好氧—缺氧 2”方式运行时 ,若“缺氧 2”的HRT>8.4 4h ,可实现 81.34 %的反硝化率 (外加碳源 :COD/N为 2 .1g/g) ,平均TN去除率为 87.2 % ,最高达 90 .2 %。 相似文献
5.
ASM1主要描述了碳氧化过程。如果要描述其它反应过程,就需要扩展ASM1,引入另外的动力学反应及模型组分。限于污水处理厂的设计、运行和水质检测的水平,加上模型结构和参数的复杂性,直接应用整套模型具有一定的难度,现列举一系列简化或扩展模型。 1、ROM模型(Reduced Order Model) 1993年,Jeppsson在ASM1模型的基础上推出了ROM模 相似文献
6.
文中通过理论推导说明了BOD5测定时应注意的问题,同时指出,为比较不同废水中可生化降解有机物的多少,测得的BOD5与UBOD(完全生化需氧量)的比值应为0.68左右,在此基础上才能可靠地计算BOD5/COD的值,进而判断废水的可生化性。 相似文献
7.
厌氧膜生物反应器膜污染特性研究 总被引:7,自引:0,他引:7
试验研究了厌氧膜生物反应器(MCAB)在处理酒厂高浓度有机废水时的膜污染特性.试验分析了膜阻力分布状况,结果表明外部阻力(浓差极化阻力和泥饼层阻力之和)占总阻力的98%,小于膜孔的物质进入膜孔内引起堵塞与吸附而形成的内部阻力仅占总阻力的2%.同时对泥饼阻力模型(J(t)与t的关系)进行变形推导得出新的阻力模型(阻力R与t的关系),并对数据进行线性拟合,结果表明厌氧膜生物反应器膜阻力符合新的阻力模型,并得到试验条件下的厌氧膜生物反应器的阻力数学模型方程为:R(t)=2.19×1013(1 0.14t)0.5. 相似文献
8.
9.
10.