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采用16Mn钢非承载十字焊接接头疲劳试验结果对使用Dang Van准则的疲劳评定局部方法进行了研究。结果表明,有限元分析中应力集中区单元尺寸对局部参量计算有明显影响,为获得比较合理的预测结果需对焊趾应力集中区所划分的单元尺寸限定,当接头焊趾半径在0.15-0.8mm变化时应选择最小单元尺寸0.32-0.62mm计算局部参量;在此基础上Dang Van准则可以对焊态接头做出合理的评定,但Dang Van建议的卢值偏安全。此外,通过计算发现焊趾半径只影响局部很小区域(约0.5mm内)的应力集中分布,在某一深度(约0.5mm)后存在稳定的应力集中,因而建议采用距应力集中区最大应力处某一深度的应力参数计算Dang Van局部参量可能更为合理,这将减小局部参数对焊趾半径及单元尺寸的依赖性。 相似文献
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在常温下进行了常用建筑结构钢(16Mn和Q235B钢)动态拉伸和动态断裂韧度试验。试验结果表明,材料在动载下无论是屈服强度还是抗拉强度均有一定的提高,塑性有了一定的降低;由于缺口尖端区域温度的升高,常温下动载对于16Mn钢母材和焊缝的断裂韧度是有利的;Q235B钢常温下,焊缝的断裂韧度值较低,且动载对母材的断裂韧度影响较大,和静载相比动载下断裂韧度值降低了4倍有余,可以看出,Q235B钢的抗震性能较差。通过研究发现,对于低韧度水平的材料,研究动载下结构的断裂行为时.材料的强度也应该作为一个考虑因素。 相似文献
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依据BS7448断裂韧度试验标准(ISO/TC164/SC4-N400),对采用埋弧焊(SAW)工艺施焊的、板厚为54mm的海洋石油平台大厚度对接接头试样进行了低温裂纹尖端张开位移(CTOD)试验。分别测试了-15℃下单丝和双丝埋弧焊工艺下焊缝金属和热影响区的CTOD值。试验表明,除双丝埋弧焊热影响区试件外,其余试件均满足挪威船级社DNV规定的最小特征CTOD为0.15mm的要求,为指导海洋平台的施工建造提供了科学依据。 相似文献
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采用预测大型复杂薄板结构焊后变形的数值分析技术,对大形薄板焊接后的失稳变形进行预测。这种技术是将二维热弹塑性数值模拟与三维板结构的屈曲分析结合起来,由二维热弹塑性模拟计算出的应力场,加到三维薄板结构模型上,进行三维薄板结构的弹性屈曲分析。最后通过摄动解析解,求出焊接薄板的失稳变形量,并可从工艺和设计上探讨减少薄板结构焊后失稳变形的措施。该预测方法与郭德伦,关桥提出的方法分别对Q235钢和LF6铝合金两种材料薄板对接焊薄板失稳变形的试验结果进行了比较,结果表明预测结果与试验结果吻合良好,证明了该预测方法的有效性。 相似文献
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以常用建筑结构钢(16Mn和Q235B)为研究对象,通过不同温度下的夏比冲击试验研究预应变对其母材和焊缝冲击性能的影响。结果表明,材料在预应变下无论是母材还是焊缝夏比冲击韧度均有所降低,韧一脆转变温度有所提高。5%预应变后的16Mn母材和焊缝其韧一脆转变温度均低于室温(20℃),因此仍可在室温下安全使用;Q235B钢室温下冲击韧度较16Mn钢低,且预应变对母材影响更大,和未经预应变冲击值相比,降低了三倍有余。可以看出,Q235B钢的抗震性能较16Mn差。研究发现:为建立客观的材料韧度指标和进行更有效的安全分析时,预应变也应该作为一个考虑因素。 相似文献
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研究了30CrMnSiNi2A钢电子束焊接接头热处理后的组织和性能。试验结果表明,该钢电子束焊接接头焊缝为典型的粗大针状马氏体加残余奥氏体组织,HAZ(热影响区)为中温组织,经过900℃油淬加低温回火处理后,焊缝和热影响区组织转变为回火马氏体和残余奥氏体。焊态下,由于母材的强度较低,此种电子束焊接接头的拉伸试验断裂部位均在母材;经过上述热处理,母材的强度有了大幅度的提高,焊缝的强度虽然稍有降低,但伸长率提高了将近1倍,获得了良好的综合力学性能。但上述热处理后,焊缝和热影响区的冲击韧度和断裂韧度值较低,这主要是因为中碳马氏体中含碳量略高造成的。焊缝由于组织细小且均匀,与热影响区相比,具有相对较高的断裂韧度。 相似文献
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电磁泵系统在铸造中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
电磁泵技术适用于液态金属的输送,在铸造行业特别是有色金属特种铸造行业具有很大的优势.介绍了电磁泵系统的国内外发展概况;电磁泵的分类、工作原理及相关工作参数;电磁泵系统在压铸、低压铸造及连续铸造中的应用及优点. 相似文献
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试验中低相变点焊缝金属的固态相变温度在190℃左右,由于焊缝金属相变体积膨胀使其焊接接头的焊接残余变形降低。利用低相变点焊条LTrE和普通焊条E5015通过V形坡口对接接头和半V形坡口T形接头的角变形以及平板堆焊试验,探讨了焊缝金属固态相变对焊接变形的影响。两种接头角变形试验结果表明,LTTE焊条试件具有较小的角变形,其角变形分别为E5015焊条试件角变形的69.1%和64.3%;LTTE焊条平板堆焊试件出现反变形,在该试验条件下反变形挠度为-1.9mm,而E5015焊条试件的正变形挠度为2mm。这些试验结果为减小和控制焊接残余变形提供了一条有效的方法。 相似文献
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