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DZ-4合金是专门为定向凝固涡轮叶片和导向叶片设计研制的新材料,其成分见表1。该合金具有优异的持久蠕变性能,100小时的持久强度极限:760℃为804MPa,980℃为206MPa,1040℃为141MPa(图1),与目前美国PWA1422合金相当。由于DZ-4合金比重小,其 相似文献
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本文研究了钨在定向凝固高温合金中的重要作用,并据此研制了一个具有高比强度的实用定向凝固高温合金DZ17GW。该合金与不含钨,其它成分相同的DZ17合金相比,760℃,70.3kg/mm~2下的中温持久寿命提高2.5倍;.980℃,20.4kg/mm~2下的高温持久寿命提高近一倍。相份计算结果表明:在DZ17GW中加入3.8%的钨并不显著影响γ′相的总量,仅仅提高γ/γ′的点阵错配度,从而略微提高γ′相的强化作用。合金中的大部份钨进入γ基体,提高固溶体对位错运动的阻力,起到有效的固溶强化作用,从而显著提高合金的持久寿命。背应力计算结果进一步证明:DZ17GW合金持久性能的显著提高主要是由固溶体所引起的背应力的提高所致。 相似文献
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使用国产无纸记录仪在进口真空感应熔炼炉上实现多通道生产实时数据记录,使生产全过程的设备运行参数记录完整,提高生产效率和产品质量,同时为提高设备运行可靠性提供准确的数据。 相似文献
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应力、温度对定向凝固镍基高温合金第一阶段蠕变量的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文研究了温度,应力对定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量的影响.大多数镍基合金经定向凝固后,在中温(700—800℃)、高应力(490—784MN/m~2)下纵向的第一阶段蠕变量比普通铸造合金显著增大,这是由位错切过γ′粒子的蠕变机制所决定.定向凝固DZ-3合金的中温纵向蠕变量相当低,与普通铸造CCK3合金相同.这是由位错攀移越过γ粒子的蠕变机制所决定.所有定向凝固合金横向的第一阶段蠕变量与相应的普通铸造合金相同.γ/γ′点阵错配度愈大,强度水平愈高,定向凝固合金的纵向第一阶段蠕变量愈低.在高温(850—980℃)、低应力(196—343MN/m~2)下,定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量与普通铸造合金相当.高温下,所有合金第一阶段蠕变量也随蠕变应力提高而略有增加. 相似文献
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本文研究了取向对定向凝固镍基高温合金性能的影响。在柱状晶生长的<001>方向,中温(760℃)、高温(980℃)持久断裂寿命和延伸率最高,弹性模量E最低。随取向偏离<001>加大,中温持久断裂寿命随之急剧降低,E随之提高,当偏离45°时持久寿命最低,弹性模量最高。偏角进一步增大至90°(横向),中温持久寿命较45°时有些提高,弹性模量逐渐降低。本文对上述规律作了解释。 相似文献
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定向凝固高温合金的研究在我国已有十多年的历史,七十年代末期,该项技术在航空发动机上经受了考验。随着发动机涡轮前温度日益提高,已经广泛地采用冷却技术,为此,定向凝固高温材料使用的主要对象是复杂的空心叶片。薄壁空心定向涡轮叶片就是其中一例。 1981年DZ3合金浇注零件时,在薄壁处沿晶出现严重裂纹,研究和改进材料的可铸性成了当务之急。因此,研究裂纹的性质、形成以及影响因素,从而寻求克服的途径,成了定向材料急待解决的问题。国外用添加铪(Hf)来改善合金的可铸性,但随之带来合金成本的增加。为此,研究和发展无铪定向凝固高温合金是颇有意义和引人注目的新途径,本文是这方 相似文献
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本文研究了温度,应力对定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量的影响.大多数镍基合金经定向凝固后,在中温(700—800℃)、高应力(490—784MN/m~2)下纵向的第一阶段蠕变量比普通铸造合金显著增大,这是由位错切过γ′粒子的蠕变机制所决定.定向凝固DZ-3合金的中温纵向蠕变量相当低,与普通铸造CCK3合金相同.这是由位错攀移越过γ粒子的蠕变机制所决定.所有定向凝固合金横向的第一阶段蠕变量与相应的普通铸造合金相同.γ/γ′点阵错配度愈大,强度水平愈高,定向凝固合金的纵向第一阶段蠕变量愈低.在高温(850—980℃)、低应力(196—343MN/m~2)下,定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量与普通铸造合金相当.高温下,所有合金第一阶段蠕变量也随蠕变应力提高而略有增加. 相似文献