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热压烧结制备了Al2O3和Al2O3-TiC复合陶瓷。研究了起始粉末粒径对Al2O3-TiC复合陶瓷力学性能的影响。试验结果表明,添加TiC显著地提高了氧化铝陶瓷的力学性能,σf和K1c分别提高了70%和90%。其中大颗粒TiC对氧化铝陶瓷的增韧尤为有利,其裂纹偏转增长了扩张路径,提高了材料的断裂抗力。 相似文献
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对Cr5M钢进行热处理实验,分析Cr5M钢回火脆性与硬度的关系及其组织结构对回火脆性的影响;据此提出满足辊面硬度要求的Cr5M钢支撑辊整体浸入式调质处理工艺,探究Cr5M钢支撑辊的整体浸入式调质处理效果。结果表明:Cr5M钢具有一定程度的回火脆性,回火脆性温度范围为300~500℃,400℃回火时Cr5M钢冲击吸收能量达到最低值(7.6 J);250℃附近回火,Cr5M淬火钢中的残余奥氏体(Ar)开始发生分解,分解结束温度约400℃,软韧相Ar的分解是导致回火脆性发生的主要因素;960℃淬火+615℃回火的整体浸入式调质处理可替代支撑辊的差温热处理或表面淬、回火热处理,经整体浸入式调质处理的Cr5M支撑辊的综合力学性能优良,表面硬度均匀,最大与最小肖氏硬度差值仅0.7 HSD,平均肖氏硬度为40.1 HSD,支撑辊工作层(淬硬层)深大于15 cm,工作层组织为回火索氏体+少量的铁素体,工作层硬度仅2.1 HSD。 相似文献
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采用Gleeble-3500热模拟试验机对30CrNi3MoV钢进行单向热压缩试验,研究了其在变形温度950~1150 ℃、应变速率0.01~10 s-1的热变形行为,构建了应变补偿型流变应力本构方程,并绘制出该钢的热加工图。结果表明,30CrNi3MoV钢真应力-真应变曲线有3种不同特征:高温小应变速率时,表现为典型的动态再结晶过程;低温小应变速率时,曲线为动态回复特征;应变速率较大时,应力随应变的增大而增大,无明显的峰值应力。采用5次多项式拟合构建的应变耦合流变应力本构方程具有高的精确度,采用该方程获得的预测值与试验值的平均相对误差为3.2%,相关性系数R值为0.993。从热加工图中得到试验钢最佳的热加工工艺参数范围是:变形温度为1020~1150 ℃、应变速率为0.03~0.35 s-1。 相似文献
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通过添加粒径为50~80nm的TiN,改善了Al_2O_3-TiC复合陶瓷的力学性能。以15%(质量分数,下同)的TiN取代15%TiC,制备了纳来TiN改性Al_2O_3-TiC复合陶瓷。结果表明:70%Al_2O_3-15%TiC-15%TiN复合陶瓷的抗弯强度和断裂韧性分别为618 MPa和7.12 MPa·m~(1/2),比70%Al_2O_3-30%TiC的性能(567 MPa和4.96 MPa·m_(1/2))明显提高,特别是断裂韧性提高了64%。纳米TiN改性Al_2O_3-TiC复合陶瓷韧性的提高主要是由于材料致密度的提高和晶粒的细化所致,它的增韧方式为微裂纹、裂纹桥接和偏转。 相似文献
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为了探明17-4PH不锈钢在HCl溶液中的腐蚀行为,采用动电位极化和电化学阻抗测量了其在不同浓度HCl溶液中腐蚀性能,通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDX)和X射线光电子能谱(XPS)等技术研究了锈层对腐蚀行为的作用机制.结果 表明:17-4PH不锈钢在HCl溶液中随着HCl浓度的增大,腐蚀电流密度(Jcorr)增大,锈层电阻和电荷转移电阻减小;当HCl浓度超过10%,腐蚀电流密度快速增加,15% HCl溶液中的Jcorr比10%的增加1倍多.基于此,提出了2种不同的等效电路对17-4PH不锈钢的电化学阻抗谱进行了拟合.HCl溶液浓度小于等于10%时,17-4PH试样表面具有双锈层结构,其中,Cu元素富集在外层结构中;而浓度大于10%时为单一锈层结构.锈层的不同结构是腐蚀机制和性能产生差异的原因. 相似文献
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采用热模拟试验机测试Cr5系支撑辊材料的热膨胀曲线,绘制支撑辊下限成分Cr5L和上限成分Cr5U试样的过冷奥氏体连续冷却组织转变(CCT)曲线,研究材料的组织转变特征和硬度变化规律。结果表明:与Cr5L试样相比,Cr5U试样具有更低的马氏体形成起始温度(Ms)和结束温度(Mf),分别为279,153℃;上限成分提高了钢的淬透性,马氏体(M)转变临界冷却速度由Cr5L试样的1.00℃/s下降到0.50℃/s。Cr5L和Cr5U试样过冷奥氏体(A’)连续冷却均发生珠光体(P)、贝氏体(B)和M转变,且P和B转变“C”曲线发生分离,具有双“C”曲线特征;Cr5L和Cr5U试样B转变分别形成B下(B1)和B粒(B2),且Cr5U试样M组织中含质量分数约6%的软韧相残余奥氏体(Ar),故以大于B临界冷却速度冷却的Cr5U试样维度硬度值小于Cr5L试样。 相似文献
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试验42CrMoTiB钢和稀土微合金化42CrMoTiBRE钢(/%:0.41~0.43C、0.36~0.38Si、0.59~0.72Mn、0.018~0.020P、0.005~0.010S、1.08~1.13Cr、0.16~0.19Mo、0.06~0.08Ti、0.003~0.004B、0~0.020Ce或Sm,0.001 3~0.001 5T[O])由150 kg真空感应炉冶炼,浇铸成平均断面尺寸165 mm×165 mm的钢锭,锻成120mm×120 mm钢坯。研究了Ce或Sm对42CrMoTiB钢锻坯夹杂物和力学性能的影响。结果表明,与未加稀土42CrMoTiB钢相比,加入0.18RE后(钢中RE含量0.019%~0.020%)42CrMoTiBRE钢中的夹杂物含量大幅降低,A类、B类和D类粗系夹杂级别分别由0.5、2.0和0.5降低至0、0~0.5和0,细系夹杂分别由0.5、1.5和2.0降低至0、1.0和1.0。加入RE改变了钢中夹杂物形貌,形成球形稀土硫氧化物;加稀土明显提高钢的塑性和韧性,与42CrMoTiB钢相比42CrMoTiBCe钢横向断面收缩率(Z)和夏比冲击功(AKV)分别由22%和17 J/cm2提高至30%和28 J/cm2。 相似文献