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通过透射电镜、电子拉伸、示波冲击试验,分析了马氏体沉淀硬化不锈钢FV520(B)850℃油淬后分别在560、600和630℃时效后的组织和力学性能。结果表明,淬火态FV520(B)钢560℃和600℃时效处理后,组织均为过时效马氏体+残余奥氏体,但细微组织有较大的差别,630℃时效处理后,组织为过时效马氏体+马氏体+ 残余奥氏体;560℃时效后强度最高;三种时效温度下,FV520(B)均具有较高的冲击韧度,600℃时效后冲击韧度最高;时效温度对FY520(B)冲击韧度的影响主要决定于其对塑性变形功(Apl)的影响。 相似文献
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FV520(B)钢时效组织和力学性能分析 总被引:5,自引:0,他引:5
通过透射电镜、电子拉伸、示波冲击试验,分析了马氏体沉淀硬化不锈钢FV520(B)850℃油淬后分别在560、600和630℃时效后的组织和力学性能。结果表明,淬火态FV520(B)钢560℃和600℃时效处理后,组织均为过时效马氏体+残余奥氏体,但细微组织有较大的差别,630℃时效处理后,组织为过时效马氏体+马氏体+残余奥氏体;560℃时效后强度最高;三种时效温度下,FV520(B)均具有较高的冲击韧度,600℃时效后冲击韧度最高;时效温度对FV520(B)冲击韧度的影响主要决定于其对塑性变形功(Ad)的影响。 相似文献
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采用Gleeble 3800试验机对TP321不锈钢的高温热影响区(1300℃,HAZ)进行热模拟试验后进行稳定化处理,在电解充氢条件下进行慢应变拉伸试验研究,分析稳定化处理对TP321不锈钢氢脆性能的影响。结果表明:稳定化处理会导致321不锈钢高温热影响区抗拉强度和断后伸长率大幅降低,降幅分别为7%和29%,同时氢脆敏感性系数增加;慢拉伸试样断口分析表明无论稳定化处理与否,氢才是断裂模式发生变化的直接原因;稳定化处理并不能改善TP321不锈钢焊接热影响区的抗氢脆性能。 相似文献
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采用原位拉伸扫描电镜试验对X100级管线钢的动态塑性形变行为进行观察,并运用EBSD微观取向分析技术对形变前后管体组织的取向变化进行分析。结果表明,X100级管线钢的微观组织由针状铁素体、粒状贝氏体和M/A岛组成。在拉伸应力的作用下针状铁素体首先发生形变,随着应变的增加,针状铁素体形变累积到一定程度后,导致粒状贝氏体发生形变。针状铁素体边界和贝氏体基体上的M/A组织钉扎位错使变形不易发生。由EBSD取向可知,晶体在发生形变后轧面的{110}晶面方向沿拉伸形变方向转动。由扫描电镜照片观察到,在外加应力作用下,夹杂物成为微裂纹形核核心并随着外加应力的增加而扩展,最后连接,导致裂纹贯穿基体直至失效。 相似文献
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采用99.999%高纯Ar作为保护气体进行Zr-702锆板的TIG焊接实验,采用静态等温失重法,研究了Zr-702焊接接头在250 ℃,15%(ω)硫酸介质中浸泡时长对其腐蚀性能的影响,探究其腐蚀机理。研究结果表明:在相同温度与浓度,不同浸泡时长的硫酸介质中,焊接接头的腐蚀速率均大于母材的腐蚀速率,当浸泡时长为2天时,焊接接头与母材均具有良好的耐腐蚀性能;当浸泡时长大幅增加至180天时,焊接接头与母材腐蚀速率均有明显升高,浸泡时长对焊接接头与母材的腐蚀速率影响较大;通过对浸泡时长为180天的试样进行成分组织性能表征分析可知,焊接接头焊缝区和热影响区均析出大量氢化锆,母材或母材区氢化锆数量相对较少;Zr-702的母材在硫酸介质中的腐蚀为均匀腐蚀和氢腐蚀共同作用,焊接接头因各区存在明显组织梯度而存在电位差,故其腐蚀为电偶腐蚀和氢脆联合作用的局部腐蚀。 相似文献
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利用示波冲击试验和断口分析方法,对350,420,470,520,560,600,630℃时效温度处理状态下沉淀硬化不锈钢FV520(B)的冲击性能进行了比较深入的试验研究.结果表明:时效温度对FV520(B)钢冲击性能的影响主要决定于其对冲击裂纹扩展功的影响;随着时效处理由420℃增加到600℃,冲击试样启裂载荷Fm逐步下降,裂纹萌生功Ai缓慢增加,而裂纹扩展功Ap大幅度增加;630℃时效处理较600℃的Fm有所升高,Ai下降,而Ap增加;420℃及470℃时效状态下的冲击试样扩展区断口以解理形貌为主,而其它时效状态下为韧窝形貌,但韧窝细节各不相同. 相似文献
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