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在文献[1]的三点弯曲试样室温疲劳裂纹扩展速率表达式的基础上,针对常用的紧凑拉伸试样,导出了高低周疲劳裂纹扩展速率公式上述高周公式与Paris公式等价,低周公式与Coffin-Manson方程相一致。测定循环J积分时,不必测定P-δ曲线,只需测定a-N曲线;同时,还进一步建立起低周疲劳参数与低周疲劳裂纹扩展速率参数之间的定量关系,从而可以由低周疲劳结果直接估计出低周疲劳裂纹扩展速率的结果。 相似文献
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疲劳及疲劳裂纹扩展速率实验数据由于实验本身、材料、测量误差以及实验条件、环境等因素的影响,使之产生较大的分散性。为了定量地比较其优劣,必须借助于数理统计方法对其实验数据进行统计处理。 本文叙述了用电位法测定国产K5定向凝固、普通铸造合金分别在700和950℃空气介质中的低周疲劳裂纹扩展速率,以及分别用线弹 相似文献
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据飞机结构损伤容限设计的要求,进行了模拟海水对高强铝合金7050-T7451疲劳裂纹扩展特性影响的试验研究。结果表明,3.5%溶液中的Cl^-加速了7050-T7541铝合金的疲劳裂纹扩展速率da/dN。在3×10^-4mm/cycle以下,横向da/dN略高于纵向da/dN;在3×10^-4mm/cycle以上,横向da/dN明显高于纵向da/dN。考虑应力比影响的有效应力强度因子可以满意地表征 相似文献
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纤维增强金属基复合材料层板热/机械疲劳性能试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
进行了B/Al层板250~350℃温度循环范围内的同相位、反相位的热/机械疲劳寿命试验以及250℃和350℃下的等温疲劳试验与宏微观分析研究。结果表明:同相位与反相位的热/机械疲劳S—N曲线出现相交,以交点做应力水平线FPF,在FPF以上,同相位的热/机械疲劳(TMF)比反相位的要短;而在FPF以下,同相位的TMF寿命比反相位的要长;无论是同相位,还是反相位的TMF寿命,均低于250℃和350℃下的等温疲劳寿命;疲劳裂纹起源于纤维与基体界面,并随着基体的横向开裂而扩展,但最终的疲劳损伤机理不仅取决于应力水平,还取决于试验环境条件;纤维与基体之间界面反应区在TMF的损伤扩展方面起了主要作用。 相似文献
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本文件对国产K5定向凝固、普通铸造合金,分别在700和950℃空气介质中,用电位法测定了低周疲裂劳纹扩展速率,并分别用线弹性断裂力学参量△K和弹塑性断裂参量△J对其实验结果进行了处理,结果表明: 1.K5合金的高温低周疲劳裂纹扩展速率da/dN可以用应力强度因子范围△K来表征。 2.定向和普通铸造K5合金700℃的da/dN,前者略低于后者,而950℃时,前者明显地优于后者,当△K从80增至150kg·mm~(-3/2)时,约低2.3至3.7倍。 3.700和950℃下出现1毫米长时的裂纹形成寿命N_i,定向的均比普通铸造的长,分别的为1.4和4倍。 相似文献
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在现有的“红山”牌材料试验机上,添加小载荷力值传感器,增设微量位移限位器与微量位移速度监测功能,改进升温装置与夹具,便可建立起1350℃状态下的陶瓷基复合材料的弯曲强度与断裂韧性的测试技术与试验方法。对比试验结果表明,测试技术可靠,试验方法可行。 相似文献
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对高强铝合金7050—T7451在模拟海水(3.5%NaCl溶液)的疲劳裂纹扩展特性进行了试验研究结果表明,3.5%NaCl溶液加速了7050—T7451铝合金的疲劳裂纹扩展速率da/dN.考虑应力比影响的有效应力强度因子面ΔKefT可以满意地表征不同环境中的的da/dN.裂纹面上的腐蚀产物较薄,对疲劳裂纹闭合的影响可以忽略不计. 相似文献
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据飞机结构损伤容限设计的要求、进行了模拟海水(3.5%NaCl溶液)对高强铝合金7050-T7451疲劳裂纹扩展特性影响的试验研究。结果表明,3.5%溶液中的Cl ̄-加速了7050-T7541铝合金的疲劳裂纹扩展速率da/dN。在3×10 ̄(-4)mm/cycle以下,横向da/dN略高于纵向da/dN:在3×10(-4)mm/cycle以上,横向da/dN明显高于纵向da/dN。考虑应力比影响的有效应力强度因子ΔK_(eff)可以满意地表征不同环境中的da/dN。裂纹面上的腐蚀产物很薄,对疲劳裂纹闭合的影响可以忽略不计。1至10Hz范围内的试验频率对3.5%NaCl溶液中的da/dN几乎没有什么影响。 相似文献