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本文利用热爆反应合成法制备了Al/TiC复合材料,研究了反应合成过程中,温度特性以及Al含量对其的影响,结果表现:在反应合成过程中的Al的熔化,然后是陶瓷相的合成反应,并且随着Al含量的增加,反应最高温度降低,而反应起始温度和反应持续时间基本不变。此外,研究了Al含量对反应生成 影响。 相似文献
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用逆向浸渗工艺制备了直径为0.5mm的钨丝增韧Zr41Ti14Cu12.5Ni10Be22.5块体非晶复合材料。研究了浸渗温度对复合材料界面状态以及压缩性能的影响。当浸渗温度分别为1000、1100和1200K时,复合材料的界面结合分别为机械结合、机械结合与冶金结合共存和反应结合形式。较低的浸渗温度会造成界面结合强度不足,过高的浸渗温度导致钨丝脱熔而形成界面反应产物,二者均对Zr41Ti14Cu12.5Ni10Be22.5块体非晶复合材料的压缩强度和变形行为产生不利影响。在1100K浸渗时、保温30min获得的W/Zr块体非晶复合材料具有2409MPa的最高压缩强度和19.5%的塑性变形能力。 相似文献
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研究了搅拌摩擦加工对Zr41Ti14Cu12.5Ni10Be22.5大块非晶的组织和性能影响规律。结果表明:搅拌摩擦加工后非晶合金没有发生晶化。室温下准静态压缩后,母材区﹑热影响区﹑搅拌区试样的抗压强度基本相当,但是搅拌区和热影响区的弹性模量明显提高,搅拌区和热影响区试样断裂前均出现锯齿流变现象,其断口呈现多重剪切特征,认为这与搅拌摩擦加工改变自由体积浓度和分布有关 相似文献
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Al—Ti—C系中反应生成TiC机理研究 总被引:7,自引:1,他引:6
采用激冷实验,SEM和XRD对反应合成制备了Al/TiC复合材料中TiC反应生成机理进行了研究,结果表明,反应机理是一种溶解-析出过程,其间钛溶解于熔化了铝液中扩散到碳颗粒周围形成富钛层,富钛层的钛与碳发生反应生成TiC并从铝液中析出,同时也表明,反应生成TiC的过程可以分为三个阶段,预制块中的铝粉的溶化,Al3Ti相的形成和分解,TiC相的形成和分解,TiC颗粒的形成,最后,建立了反应生成TiC 相似文献
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自生TiCp/2024复合材料熔体挤压组织与力学性能 总被引:3,自引:1,他引:3
对自生TiCp/2024复合材料采用T4和T6两种热处理制度,测试了该材料的σb、σs、E和δ。通过SEM观察和分析了熔体挤压TiCp/2024复合材料的显微组织和断口形貌。结果表明:在T6状态下TiCp含量为15wt%的复合材料的σb、σs、E分别达到540MPa、430MPa、92GPa,δ为3.2%,断裂形式为韧性断裂,由此可以认为自生TiCp/2024复合材料具有优良的综合力学性能。 相似文献
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利用铜模铸造制备了一系列含Gd的Zr基块状非晶合金,用X射线衍射和差示扫描量热法研究了稀土元素Gd对Zr基块体非晶合金的形成能力、结构变化、热稳定性的影响。结果表明,Gd的加入增大了Zr基块体非晶合金的平均原子间距,改变了Zr基非晶合金的近程有序区和原子排列。Gd含量从1%增加到10%,ΔTx从50.1K减小到33.9K,即非晶合金的稳定性减弱,但是Gd含量为5%时,约化玻璃转变温度Trg出现了最大值0.7016,显示了非晶合金的形成能力有所提高。 相似文献
7.
简述了块体非晶合金的研究现状及其超塑性成形技术,重点介绍了温度及应变速率对非晶合金超塑性的影响、块体非晶合金过冷液相区本构模型研究概况以及超塑性成形的应用,提出了块体非晶合金超塑性研究中仍需解决的问题。 相似文献
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基于细晶强化和第二相强化原理,通过在一种近β钛合金中加入微量硼(B)元素,以强化该合金.首先设计不同含硼量的Ti85 Fe6 Cu5 Sn2 Nb2合金,并用真空非自耗电弧炉制备,随后对合金在800℃下进行多道次热轧及最终淬火.通过组织观察、拉伸力学性能测试、断口观察及透射电子显微分析,考察不同硼含量对Ti85 Fe6 Cu5 Sn2 Nb2合金组织及力学性能的影响.结果表明,微量硼元素可以使合金的晶粒细化,强度明显提高,但伴随着塑性下降.添加质量分数为0.15%硼可以使合金具有较好的综合力学性能(σ0.2=1105 MPa,δb=4.5%).随着硼含量的增加,合金的强度升高,最高可达1156 MPa.硼的加入在合金中形成正交结构的TiB相,分布于β钛基体中.变形过程中,TiB断裂、TiB割裂基体及其与基体脱粘,产生裂纹源,导致合金塑性下降. 相似文献
9.
Al/TiC复合材料铸造流动性的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
马明臻 《佳木斯工学院学报》1998,16(1):7-8,15
通过实验研究了基体Al合金和TiC颗粒含量不同的四种Al/TiC复合材料的流动性,并根据流动性的差异,提出了不同的铸造工艺成型方法。 相似文献
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