高压热处理对低碳钢组织和硬度的影响

采用六面顶压机对亚稳状态的低碳钢进行高压热处理。使用X射线衍射仪、透射电镜研究高压热处理对试验材料微观组织的影响。结果表明:高压热处理过程中,材料组织发生了马氏体分解、碳化物析出和铁素体再结晶。在6 GPa高压的作用下,低于450℃退火,再结晶晶粒的形核增加使晶界增多,同时细小碳化物析出增多且弥散分布;高于450℃退火,再结晶晶粒长大和碳化物粗化。以上的组织变化,使材料在350~650℃高压退火后硬度先增加再减小。     

基于Dynaform的钛合金管材内高压成形缺陷模拟研究

根据钛合金管件的数字模型,应用Dynaform 5.9建立了管坯料、上模腔、下模腔、左推头以及右推头的分析模型,通过模拟管材成形过程分析其成型性.模拟结果显示,该件存在不易充满型腔、胀形部分严重变薄以及件表面有划痕等缺陷.因此,分析缺陷产生的原因并提出改进措施,给出合理的工艺参数,用以模具设计.     

高压处理对Cu-50.84Cr-0.48Al合金热扩散系数和热膨胀性能的影响

采用热常数测试仪和膨胀仪测试了经高压处理前后Cu-50.84Cr-0.48Al合金的热扩散系数和热膨胀系数,并借助金相显微镜、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)对经高压处理前后Cu-50.84Cr-0.48Al合金的组织进行观察。在此基础上,探讨了高压处理对Cu-50.84Cr-0.48Al合金热扩散系数和热膨胀系数的影响。结果表明:高压处理能增大Cu-50.84Cr-0.48Al合金的热扩散系数,当压力为1 GPa,该合金的热扩散系数为0.4188 cm2·s-1,较高压处理前的提高了10.65%,压力超过1 GPa时,合金的热扩散系数随压力的增大变化不明显。对热膨胀系数来说,当温度低于96℃时,1 GPa压力处理对合金的热膨胀系数影响不大,温度高于96℃时,1 GPa压力处理能增大合金的热膨胀系数。Cu-50.84Cr-0.48Al合金经高压处理后致密性的升高是导致该合金的热扩散系数及热膨胀系数增大的主要原因。     

高压热处理对Cu-37.67Zn-1.43Al合金导热及导电性能的影响

采用热常数测试仪和电导仪测试了Cu-37.67Zn-1.43Al合金经1~5 GPa,700℃保温20 min处理前后的热导率和电导率,用光学显微镜和透射电镜对其组织特征进行观察,并探讨了高压热处理对Cu-37.67Zn-1.43Al合金导热性能和导电性能的影响。结果表明:退火态Cu-37.67Zn-1.43Al合金的原始组织由α相和少量的β相组成。经高压热处理后,合金组织中白色块状α相数量减少,出现细条状α相,组织明显细化,细化效果随压力的增大先增强后减弱,当压力为3 GPa时,组织细化效果最好。并且,高压热处理能降低Cu-37.67Zn-1.43Al合金的热导率和电导率,在1~5 GPa范围内,随着压力的增大,该合金的热导率和电导率均先降低后升高;压力为3 GPa时,热导率和电导率均达到最低值,分别为99 W·m-1·K-1和20.86%IACS,较高压处理前分别降低了14.66%和15.07%,但经高压处理与未经高压处理的样品热导率差值随着温度的升高而逐渐减小,在25℃时,两者的差值为17 W·m-1·K-1,而在400℃时,两者的差值为4 W·m-1·K-1。其原因主要是高压热处理后Cu-37.67Zn-1.43Al合金组织细化及组织内位错密度增大。     

离心铸造碳钢-高铬铸铁复合管组织及性能研究

采用离心铸造工艺制备了碳钢-高铬铸铁双金属复合管,并对双金属层的显微组织和性能进行了研究分析。论证了复合管有限元模拟结果,即当内外层金属浇注间隔时间至少为9 s时,可形成规则稳定的双金属过渡层,界面达到冶金结合,并测得复合管抗弯强度为1 236 MPa,抗拉强度为223.01 MPa。     

铜/钢纳米多层复合板异步轧制制备

研究了H62黄铜/Q235钢异步轧制复合试验,即表面处理→轧制复合→轧后热处理.结果表明,异步轧制使铜/钢界面出现焊合现象,铜、铁原子发生互扩散,扩散范围10μm;600℃退火处理使扩散层厚度增大到16 μm,改善了复合效果,制备了0.65 mm厚的铜/钢复合板.     

平面并联平动机器人尺寸设计研究

建立了一种新型平面并联平动机器人的速度与力雅可比矩阵、误差传递及末端柔度矩阵,进而得到其各项性能评价指标.综合考虑该机器人的灵巧度、速度、力及误差传递性能、末端变形及机器人的占用面积,构造出一个新的综合性能评价指标.提出了该机器人极位夹角的概念,它是决定该机器人性能的一个非常重要的几何参数.利用综合性能评价指标对该机器人尺寸设计进行研究.该方法也适用于其它并联机器人的设计.