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利用Gleeble热力模拟、EBSD和TEM等方法,研究了Ni-30%Fe合金热变形后奥氏体的亚动态软化行为,分析了微观亚结构演化对奥氏体亚动态软化机制的影响。结果表明,亚结构恢复和亚动态再结晶是奥氏体亚动态软化的2种主要机制。当奥氏体内发生部分动态再结晶时,再结晶晶粒与变形基体间的储能差较大,热变形后保温过程的软化首先是通过亚动态再结晶进行;同时,变形基体内亚结构的恢复会逐渐降低变形基体内的形变储能,使晶界迁移速率降低而抑制亚动态再结晶的继续进行。而当奥氏体内动态再结晶发生完全时,在热变形后的保温过程中,再结晶晶粒内部因持续变形而形成的小角度亚结构会通过快速恢复而大量分解,形成不均匀的高密度位错会促进大角度晶界的局部迁移,从而促进晶粒的粗化,加速材料软化。 相似文献
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USBW 系列全自动喷气洗瓶机是一种新型产品,它能完全自动地清除西林瓶或普通瓶子的内、外部。竖立着的瓶子由履带式输送装置载入多排装瓶导轨,然后,瓶子以竖式的状态被放入多排料槽,用热水预热,随后用喷气方式冲洗。 相似文献
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<正> 英国T.K.Fielder公司开发的自动控制的Pivot高速混合/制粒机是用真空干燥方法对有毒和制药工业中的粉料进行加工的设备。粉料和溶剂用真空抽入防尘锅内,然后在此锅内进行混合、制粒、真空干燥、干法润滑和过筛。生产过程的各个自动循环程 相似文献
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采用双相区再加热-淬火-碳配分(IQP)工艺,研究初始组织为铁素体+珠光体的IQP-Ⅰ多相钢和初始组织为马氏体的IQP-Ⅱ多相钢的组织形貌、残留奥氏体及力学性能。结果表明:初始组织为铁素体+珠光体的IQP-Ⅰ多相钢室温组织中,铁素体和马氏体基本呈块状分布,块状残留奥氏体存在于铁素体与马氏体界面处,薄膜状只存在于马氏体内的板条之间,且残留奥氏体含量较少,TRIP效应不明显,其抗拉强度为957 MPa,伸长率只有20%,强塑积为19905.6MPa·%。初始组织为马氏体的IQP-Ⅱ多相钢中铁素体和马氏体大多呈灰黑色的板条状或针状,且细小的针状马氏体均匀地分布在铁素体基体上,残留奥氏体只以薄膜状平行分布在铁素体基体上,体积分数达到了13.2%,且具有较高的稳定性,TRIP效应较明显,强塑积达到21560MPa·%,可以获得强度和塑性的良好结合。 相似文献
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利用Gleeble热模拟、SEM、EBSD和EPMA等方法,研究了3Mn-0.2C中锰钢热变形中发生的形变诱导铁素体相变的组织转变行为,分析了中锰钢形变诱导超细晶组织的形成机理及其在热变形后亚动态过程中的组织稳定性。结果表明,3Mn-0.2C中锰钢在α+γ两相区变形时会诱发形变诱导铁素体相变,通过相变形成由超细晶铁素体、细小残余奥氏体和马氏体组成的多相组织。形变诱导铁素体以不饱和形核和有限生长的模式进行相变,这是导致铁素体晶粒超细化的重要机理。同时,在超细晶铁素体晶界及三叉晶界处形成的细小富Mn残余奥氏体使形变诱导相变组织具有优异的组织稳定性。 相似文献
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采用形变+QP及形变+IQP热处理工艺,研究了形变及合金元素协同作用对一种含Cu低碳钢组织性能的影响。结果表明:实验钢经两种形变工艺处理后的组织均由一次淬火马氏体和新生马氏体组成,且经形变+IQP处理后晶粒细化效果更明显;实验钢经形变+QP工艺获得了10.9%的残余奥氏体,经形变+IQP工艺处理后其残余奥氏体含量高达13.2%,较前者提高了21%;与形变+QP处理相比,在抗拉强度基本相同的前提下,形变+IQP工艺处理的实验钢的伸长率提高到17.1%,强塑积高达22469 MPa·%,形变及合金元素配分协同作用实现了细晶强化和提高塑性的双重效果。 相似文献
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日本富士公司在开发、生产粉粒处理的机械设备方面经验极为丰富。为了适应制粒工艺的需要,该公司开发了一种最新型的立式制粒机,它能制出粒径小于0.5毫米的细粒。该制 相似文献
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采用SEM、EDS和大样电解法研究了某种镀锌板表面胞状凸起缺陷的形成原因。结果表明:冷轧板表面起皮缺陷是造成镀锌板表面胞状凸起缺陷的直接原因。冷轧原料板近表层分布着尺寸大于300 μm的长条状硅酸盐夹杂带,且夹杂带中分布着块状氧化铁夹杂。与缺陷镀锌板同批次酸洗板机械研磨去掉近表层,随后冷轧试验表明,块状氧化铁夹杂不是造成镀锌板表面胞状凸起缺陷的主要原因。缺陷镀锌板铸坯中夹杂物含量为100.32 mg/10 kg,夹杂物主要由尺寸大于140 μm大型夹杂物组成,而正常镀锌板铸坯中夹杂物含量为20.98 mg/10 kg,证实钢中大型硅酸盐类夹杂是导致镀锌板表面凸起缺陷的根本原因。 相似文献