高镁铝合金在喷射成形过程中显微组织的变化

研究了高镁铝合金在喷射成形过程中显微组织的变化.沉积态高镁铝合金基体呈全部等轴晶组织并存在少量显微孔洞是沉积态组织的主要特征.分析了等轴晶组织和显微孔洞在喷射成形中生成的机制.     

新型高强铝铸铁的研究

阐述高性能低硅铝蠕墨铸铁和球墨铝铸铁的试验工作，介绍采用热循环试验装置测量铸造中内应力的方法，以及硼铝球墨铸铁热挤压变形的试验工作。     

金属板料激光冲击成形及其破裂行为研究

采用最大输出激光脉冲能量为12.5J的Thales Laser激光器,对比交叉轧制AZ31镁合金薄板和交叉冷轧钼带的激光冲击成形(LSF)特征,对其破裂行为和微观结构进行分析和探讨。结果表明:采用不同能量密度的激光束对镁合金薄板和钼带两种不同材料进行连续多次激光冲击,实现了其高应变速率冷成形。AZ31薄板和钼带LSF破裂均表现出厚度减薄形式,而钼带LSF过程中发现层裂现象,AZ31薄板LSF试样断口由韧性断裂和脆性断裂混合组成,而钼带LSF试样属于脆性断裂。此外,还讨论了两种金属板料的各向异性和应变速率对高能高应变速率LSF成形性能及其破裂行为的影响。     

球墨铸铁的塑性变形及奥贝组织研究

利用Gleeble-1500热力学模拟机、光学和透射电子显微镜对球墨铸铁变形前后以及等温淬火处理后的组织进行了分析。结果表明,球铁热塑性变形最佳温度在750—800℃区间,此时流变应力接近950℃时的流变应力;变形后球铁为三层组织结构“球状石墨＋蠕虫状石墨＋流线型石墨”;在透射电镜下清楚地观察到不同形状的下贝氏体和上贝氏体形貌以及典型的隐“M”型马氏体形貌。     

镁合金板料数控热渐进成形时的摩擦和润滑性能

利用数控实验机床和摩擦实验研究AZ31镁合金板料数控热渐进成形时的摩擦和润滑机理。结果表明:镁合金薄板在加热条件下可以实现单点渐进成形;固体润滑膜可分为粘结型和吸附陶瓷型两种;固体石墨和MoS2润滑剂的初始摩擦因数均小于0.12,均可保证热渐进成形件获得良好的内外表面质量,没有任何划痕和裂纹等缺陷;吸附多孔陶瓷型固体润滑膜具有润滑和自润滑作用,固体润滑剂颗粒大小对初始摩擦因数有一定影响;固体BN粉末没有起到润滑作用,不能单独作为热渐进成形用固体润滑剂;当温度小于500℃时,固体石墨和MoS2粉末按一定比例配置的润滑复合喷剂的初始摩擦因数均小于为0.2,且表现出一定的协同作用。     

AZ31B镁合金薄板超塑性气胀成形

利用热拉伸试验、气胀成形、金相显微镜和扫描电镜,研究AZ31B镁合金薄板热拉伸性能、气胀成形性能及其组织结构.结果表明:在变形温度为425℃,应变速率为1.0×10-3～6.6×10-5s-1时,其流动应力4～12MPa,延伸率则为200%～327%,挤压+热轧,冷轧的镁合金薄板表现出良好的超塑性;在变形温度为425℃,应变速率为1.0×10-3s-1条件下AZ31B镁合金板材的超塑气胀成形性能较好,胀形件的高度可达24 mm以上,其高径比大于0.80.     

分流挤压镁合金管材工艺研究

用分流挤压方法可生产挤压比不大于68，壁厚不小于1．5mm的非薄壁镁合金管材，其表面基本上无烧损、无横裂纹等缺陷。主要工艺参数：挤压筒温度250-350℃，镁棒温度320-380℃，模具预热温度300-380℃。模具及其内残余镁合金重复加热可保证模具多次使用，不用清洗。     

镶铸螺纹钢筋的QT500-13球墨铸铁连接件

研究了QT500-13材料及上海磁悬浮快速列车轨道梁用镶铸螺纹钢筋球墨铸铁连接件工艺。结果证明：QT500-13球墨铸铁σb≥500MPa、σ0．2≥320MPa、δ5≥13％，而-25℃V型冲击功为5J，有待进一步优化成分配比和调整热处理工艺。检测结果表明，铸件内部缩松、缩孔及夹渣等缺陷没有超出容许范围；铸铁和钢筋结合良好。没有缝隙和松动，符合产品技术要求。     

激光冲击成形对AZ31镁合金微观结构和残余应力的影响

采用最大输出能量为12.5 J的Nd-YAG激光器对AZ31镁合金薄板进行激光冲击成形(LSF),用高分辨率透射电镜分析和研究了试样冲击区表面状态和微观结构。结果表明:在镁合金薄板LSF冲击区凹面出现了纹理清晰的周期性波纹结构,波纹间距为纳米级,在LSF过程中伴随着亚晶、纳米晶和形变孪晶的产生。分析了冲击凹面残余应力分布,并探讨了LSF过程中镁合金形成表面波纹现象和纳米晶形成的原因。