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通过对Cr12冷作模具钢预处理工艺的改进,将经最佳预处理工艺后的合金进行一次硬化和二次硬化处理,研究了热处理工艺对Cr12钢组织和性能的影响,并分析比较了一次硬化和二次硬化的耐磨性。结果表明:Cr12钢的最佳预处理工艺为等温退火(860℃×120 min+740℃×180 min炉冷至550℃后空冷)加调质处理(500℃×72 min+800℃×36 min+1080℃×18 min油冷+760℃×120 min空冷),该工艺处理后获得的碳化物颗粒细小,分布均匀,硬度适当,且大大缩短了处理周期。二次硬化后的碳化物更加弥散细小且耐磨性更好,碳化物类型主要为(Fe,Cr)C型。 相似文献
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开发并利用高效廉价的电催化剂来代替传统的贵金属铂(Pt)基催化剂,对新能源材料与器件的开发和利用意义重大。以锌/钴基沸石咪唑酯骨架材料(ZIF-8/ZIF-67)为前驱体,通过不同的热解方式,合成表面原位生长碳纳米管的钴氮共修饰碳十二面体(Co@NCD/CNT)和表面光滑的钴氮共修饰碳十二面体(Co@NCD)。采用X射线衍射仪(XRD)、拉曼光谱仪(Raman)、场发射扫描电镜(FESEM)对合成催化剂的组份和形貌进行表征。XRD图谱显示Co@NCD和Co@NCD/CNT为无定型碳结构,并存在Co金属物种。Raman图谱显示Co@NCD/CNT比Co@NCD具有更高的石墨化程度。FESEM图像显示Co@NCD呈表面光滑的十二面体状,Co@NCD/CNT呈十二面体状且表面长有碳纳米管。电化学测试结果显示,Co@NCD/CNT和Co@NCD催化剂在碘电解液体系中的的传荷电阻分别为0.79和0.91Ω·cm2,还原峰值电流密度分别为-6.43和-4.46 mA·cm2。由光伏测试结果可知,Co@NCD/CNT对电极催化剂组装的染料敏化太阳能电池获得... 相似文献
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采用热还原法和原子层沉积技术制备了ZnO-TiO_2核壳纳米线,研究沉积厚度、沉积温度及退火对于ZnO-TiO_2核壳纳米线晶化和结构的影响。利用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、高分辨率透射电镜(HRTEM)等手段对退火前后核壳纳米线进行表征。结果表明:沉积厚度和温度的增加有利于TiO_2壳层发生非晶向晶化的转变;500℃退火提高了TiO_2的结晶性,但可能会使细核壳纳米线(ZnO纳米线直径80 nm)产生波浪形变形,使150℃沉积的非晶TiO_2壳层形成凸出晶粒,并导致其界面处ZnO缺失。 相似文献
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以Al2O3 陶瓷球为对偶材料,借助UMT-2型摩擦磨损试验机研究了温度、载荷和转速对铸态SiCp/A356复合材料干滑动摩擦磨损特性的影响,并利用扫描电镜和奥林巴斯激光共焦扫描显微镜观察分析其磨损行为。结果表明,载荷和转速一定时,随温度的升高,材料的摩擦稳定性和耐磨性能急剧下降,磨损机理也由剥落磨损转变为严重的粘着磨损。磨损过程中,载荷和转速引起材料摩擦表面温度变化,以及材料中SiC颗粒的影响,使得材料的磨损率随载荷增加而增加,摩擦系数则随载荷先增加后减小。随温度、载荷和转速增加,复合材料的摩擦稳定性和耐磨性都大幅度下降。 相似文献
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借助UMT-2型摩擦磨损试验机详细研究了转速对 SiCp/A356复合材料干滑动摩擦磨损特性的影响,并用SEM、EDS和奥林巴斯激光共焦扫描显微镜观察并分析了其高温摩擦磨损行为。结果表明:铸态材料的磨损率增加幅度和摩擦系数曲线波动较大;T6态材料的磨损率增加幅度和摩擦系数曲线波动较小,表现出优异的摩擦性能。铸态材料的磨损机理主要由低转速时的氧化磨损和剥离磨损转变为高转速时的粘着磨损,而T6态材料主要由低转速时的氧化磨损转变为高转速时的剥离磨损和磨粒磨损。高转速区时,铸态材料的磨损断面中出现裂纹,而T6态材料只是存在简单的磨削痕迹和颗粒脱落现象,热处理后复合材料的高温耐磨性能明显提高。 相似文献
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通过对Cr12Mo V冷作模具钢常规球化退火工艺的改进,进行快速预冷等温球化退火工艺试验,并将经新工艺退火后的合金进行淬火、回火热处理,研究了不同预冷等温球化退火工艺对Cr12Mo V钢最终热处理组织和性能的影响。结果表明:理想的球化退火新工艺是940℃×0.5 h油冷至400℃左右后进行730℃×(1~1.5)h等温退火处理,该工艺处理后获得的碳化物颗粒细小,分布均匀,硬度适当,球化效果好,并大大缩短了退火时间。该钢经理想新工艺退火后再经淬火、回火,其组织和性能均优于经常规退火处理后再经淬火、回火的组织和性能。 相似文献