Behavior and Mechanisms of Deformation in Intermetallic Compound Al_(66) Mn_9Ti_(25) La

Ｂｅｃａｕｓｅｔｈｅｂｉｎａｒｙｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｃｏｍ ｐｏｕｎｄＡｌ3ＴｉｈａｓｔｈｅｔｅｔｒａｇｏｎａｌＤＯ2 2 ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗｉｔｈｔｈｅｌｏｗｓｙｍｍｅｔｒｙ ,ｉｔｉｓｅｘｔｒｅｍｅｌｙｂｒｉｔｔｌｅ .ＢｙｒｅｐｌａｃｉｎｇｏｆａｐａｒｔｏｆＡｌｗｉｔｈＭｎ ,ｉｎｔｅｒ ｍｅｔａｌｌｉｃｃｏｍｐｏｕｎｄＡｌ66Ｍｎ9Ｔｉ2 5 ｗｉｔｈｔｈｅｈｉｇｈｅｒｓｙｍｍｅｔｒｙＬ1 2 ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃａｎｂｅｏｂｔａｉｎｅｄ .Ａｓａｒｅｓｕｌｔ,ａｎｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｉｎｐｒｏｐｅｒｔ…     

亚稳态Al67Mn8Ti24Nb1粉末热压成形合金的断裂韧性

在高能球磨过程中,Ａｌ６７Ｍｎ８Ｔｉ２４Ｎｂ１复相合金的ＤＯ２２结构第二相逐步固溶入Ｌｌ２基体,且基体有序度降低,球磨１０ｈ后第二相完全被溶入,合金呈弱有序的ｆｃｃ结构,亚稳态粉末在热压成形过程中发生重有序化转变,形成细密的复相结构,成形合金的显微组织由Ｌ１２基体和弥散分布的ＤＯ２２结构Ａｌ３（Ｔｉ,Ｎｂ）第二相组成,与铸态相比,组织明显均匀并细化,Ａｌ６７Ｍｎ８Ｔｉ２４Ｎｂ１粉末热压成形合金的室     

不同应变速率条件下Al67Ti25Mn8金属间化合物的高温拉伸力学行为

研究了Al67Ti25Mn8金属间化合物在高温不同应变速率条件下的拉伸力学行为.结果表明在3．34×10－5-6.68×10－4s－1范围,随着应变速率的降低,材料的屈服强度显著下降,而拉伸塑性明显升高,塑性最高可达到21％;在低应变速率区高拉伸塑性的获得是由于材料在高温变形过程中发生的动态回复和动态再结晶所致;在高温拉伸时Al67Ti25Mn8金属间化合物是以沿晶方式发生断裂在较高应变速率下材料的低塑性沿晶断裂表明Al67Ti25Mn8的晶界结合强度仍较弱     

复相Al3Ti基合金的高温强化

报导了对Ａｌ３Ｔｉ结合合金进行复相强化的研究,利用适量的Ｎｂ合金化,在Ｌｌ２Ａｌ３Ｔｉ基体中形成分散的第二相,其室温和高温强度显著提高,韧性也有改善。改变制备工艺,使合金发生重有序和析出过程,形成具有高度弥散微粒的复相细晶组织,合金的室温和高温强度进一步提高。并探讨了其强韧化作用机理。     

高能球磨对复相Al3Ti基金属间合金组织和性能的影响

将铸态Al67Mn8Ti24Nb1合金经不同时间高能球磨后所得的村末烧结、热压成形,其各自组织均恢复至Ll2＋DO22复相结构,晶粒明显细化,DO22第二相更为细小弥散;球磨10h粉末的成形合金经压缩试验。σ0.2和σf分别为936和1846Mpa,εf为16．8％,均明显高于该合金涛态时的性能;进一步延长球磨时间真粉末成形合金的强度和塑性呈下降趋势、球磨60h粉末成形合金甚至不能发生塑性变形;高温退火处理使各状态合金压缩性能均有不同程度的改善、但差异仍很明显     

Q235碳素钢应变诱导相变中的应力一应变曲线分析

分析了单向压缩热模拟条件下碳素钢应变诱导铁素体相变过程中的σ-ε曲线特征结果表明,应变诱导相变过程有自己特定的σ-ε曲线,与典型的奥氏体动态再结晶σ-ε曲线有明显差异随形变温度的降低σ-ε曲线由典型的奥氏体动态再结晶型过渡到铁素体应变诱导相变型在900℃奥氏体稳定状态应变时,随应变速率的提高,奥氏体动态再结晶被推迟,铁素体应变诱导相变提前奥氏体的动态再结晶并不能完全抑止铁素体的诱导相变在770℃奥氏体亚稳态应变时,奥氏体不能动态再结晶应变速率的变化主要与铁素体析出速率相关这时表现为过冷与应变对转变的相对贡献上粗晶奥氏体的σ-ε曲线与细晶不同,两者的差异主要表现在铁素体转变的后期应变诱导相变过程中,铁素体析出的临界应变量εc与应变峰值εp的关系受应变温度和应变速率的影响在奥氏体不能动态再结晶的条件下,εc＜0.3εp.降温单道次形变过程中,Q235碳素钢中会相继发生奥氏体的动态再结晶,铁素体应变诱导相变及铁素体的动态再结晶并反映在σ-ε曲线上     

高能球磨对复相A3l3Ti基金属间合金组织和性能的影响

将铸态Ａｌ６７Ｍｎ８Ｔｉ２４Ｎｂ１合金经不同时间高能球磨后所得的粉末烧结、热压成形,其各自组织均恢复至Ｌ１２＋ＤＯ２２复相结构,晶粒是车化合物ＤＯ２２第二相更为细小弥散,球磨１０ｈ粉末的成形合金经压缩试验σ０．２和σｆ分别为９３６和１８４６ＭＰａ,εｆ为１６．８％,均明显高于该合金铸态时的性能;进一步延长球磨时间其粉末成形合金的强度和塑性呈下降趋势,球磨６０ｈ粉末成形合金甚至不能发生塑性变形;高温     

Q235碳素钢应变强化相变的基本特点及影响因素

在热模拟单向压缩实验中,通过形变参数的变化考察了Q235碳素钢应变强化相变的基本规律及铁素体晶粒细化效果,结果表明,铁素体的超细化在热力学上是由于应变强化相变最大限度地提高了相变过冷度,在动力学上是由于形核集中在局部的高应变区,同时在转变过程中形变不断产生新的形核地点并抑制铁素体生长的结果,实现铁素体的超细化需要一最小变量及一定的应变速率,以使转变完毕并加抑制铁素伯的生长及形变成长条状,应变明显削弱了奥氏体晶粒尺寸的差异带来的铁素体尺寸的差异,应变造成的铁素体动态再结晶进一步细化了晶粒,这种特征是动态转变所特有的,此外,还比较了应变强化相变与无应变及传统近轧控冷铁素体形成时的差异。     

碳基纳米技术

回顾展望了基于π-共轭分子体系的碳基纳米技术的三个重要研究领域:有机半导体体系、石墨烯和碳纳米管,并重点评述了相关的基础科学和技术研究进展.近年来,该领域取得了令人瞩目的发展和成果,对相关材料的结构、性质和性能等基本认识越来越深入,基于碳基纳米技术的器件正在逐渐融入到主流电子产品,在推动微纳电子学科的发展中起到越来越重要的作用.     

Q235碳素钢应变诱导相变中的应力-应变曲线分析

分析了单向压缩热模拟条件下碳素钢应变诱导铁素体相变过程中的σ－ε曲线特征结果表明,应变诱导相变过程有自己特定的σ－ε曲线,与典型的奥氏体动态再结晶σ－ε曲线有明显差异．随形变温度的降低σ－ε曲线由典型的奥氏体动态再结晶型过渡到铁素体应变诱导相变型在９００℃奥氏体稳定状态应变时,随应变速率的提高,奥氏体动态再结晶被推迟,铁素体应变诱导相交提前奥氏体的动态再结晶并不能完全抑止铁素体的诱导相变．在７７０℃奥氏体亚稳态应变时,奥氏体不能动态再结晶．应变速率的变化主要与铁素体析出速率相关．这时表现为过冷与应变对转变的相对贡献上．粗晶奥氏体的σ－ε曲线与细晶不同,两者的差异主要表现在铁素体转变的后期应变诱导相变过程中,铁素体析出的临界应变量σ－ε与应变峰值εｐ的关系受应变温度和应变速率的影响．在奥氏体不能动态再结晶的条件下,εｃ＜０．３εｐ．降温单道次形变过程中,Ｑ２３５碳素钢中会相继发生奥氏体的动态再结晶,铁素体应变诱导相变及铁素体的动态再结晶并反映在σ－ε曲线上．