排序方式: 共有10条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1
1.
通过热轧、温轧、奥氏体化、两相区退火处理得到7.9Mn-1.4Si-0.07C钢板,该材料的拉伸强度及塑性随奥氏体化温度不同而具有显著差异.奥氏体化温度降低,室温下奥氏体含量升高,综合力学性能提高.当奥氏体化温度由900℃降低为800℃时,所得到钢板的奥氏体体积分数由15%增加到28%,拉伸强度由1 150 MPa提高到1 340 MPa,塑性由21%提高至27%.实验钢优异的力学性能源于其中大量的超细铁素体及奥氏体,细晶强化使其具有超高强度,铁素体基体及变形过程中奥氏体向马氏体相变提供了良好的塑性.基体组织中的位错强化,形变诱导马氏体转变的TRIP效应等是增强该钢板加工硬化能力的主要因素. 相似文献
2.
3.
4.
电子衍射花样综合分析应用程序 总被引:1,自引:0,他引:1
该软件采用VB6.0中文版结构化高级程序设计语言,具有图形界面美观、内容丰富、实用性强、操作简单等特点。该软件包括:单晶电子衍射花样标定、模拟;双晶取向关系花样模拟;孪晶衍射花样模拟;会聚束衍射花样模拟;菊池花样模拟;晶胞原子投影;衍射强度计算;极图绘制等十多项子程序和一 相似文献
5.
热水溶液中钛酸锶晶粒的结晶过程 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了以TiCl4水解得到的H4TiO4胶体作为钛源,在热水溶液中制备SrTiO3晶粒的结晶过程,TEM和XRD结果表明,其结晶过程主要包括3个阶段,第1阶段主要是SrTiO3晶核的形成过程;第2阶段主要是SrTiO3晶粒的配向聚集生长过程;第3阶段主要是SrTiO3晶粒的溶解结晶过程,其中第1阶段的控制步骤为H4TiO4胶体的溶解,第2阶段中晶粒的配向聚集生长在短时间内即可完成,很快进入第3阶段小晶粒的溶解和大晶粒的重结晶过程,该阶段反应速度慢,需要较长时间才能得到结晶完好的晶粒,在热水溶液中以H4TiO4胶体作为钛源制备SrTiO3晶粒关键在于控制结晶过程的第1阶段和第2阶段。 相似文献
6.
7.
通过热轧、温轧、奥氏体化、两相区退火处理得到7.9Mn-1.4Si-0.07C钢板,该材料的拉伸强度及塑性随奥氏体化温度不同而具有显著差异.奥氏体化温度降低,室温下奥氏体含量升高,综合力学性能提高.当奥氏体化温度由900℃降低为800℃时,所得到钢板的奥氏体体积分数由15%增加到28%,拉伸强度由1150MPa提高到1340MPa,塑性由21%提高至27%.实验钢优异的力学性能源于其中大量的超细铁素体及奥氏体,细晶强化使其具有超高强度,铁素体基体及变形过程中奥氏体向马氏体相变提供了良好的塑性.基体组织中的位错强化,形变诱导马氏体转变的TRIP效应等是增强该钢板加工硬化能力的主要因素. 相似文献
8.
对均匀化处理后的Mg-3%Gd(质量分数)试样进行2道次75%大应变热轧,然后在330℃和340℃下进行1 min等温退火处理;利用扫描电镜和电子背散射技术表征试样微观组织结构,利用拉伸试验测试试样的力学性能。结果表明:热轧后试样形成超细的形变组织,强度大幅增加;在330℃下退火,试样形成非均匀层状组织,强度略有下降,但伸长率由8%提高至14%;在340℃下退火,Mg-3%Gd获得良好的强塑性匹配,规定塑性延伸强度为190 MPa、伸长率为28%。试验表明,细晶试样中大量引入非基面滑移可以提高伸长率,而非均匀层状结构在提高材料的强度的同时提升材料的塑性。 相似文献
9.
对6 mm厚的6061-T6铝合金板分别进行超声辅助搅拌摩擦加工(UAFSP)和搅拌摩擦加工(FSP),研究超声振动对搅拌摩擦加工金属流动和组织演变的影响。研究结果表明:超声振动可显著降低加工过程的轴向压力,并提高金属塑性流动能力。UAFSP焊核区峰值温度较FSP的更高,导致UAFSP焊核区的晶粒略大于FSP的。UAFSP和FSP的显微硬度分布曲线均呈现典型的"W"型特征。UAFSP和FSP焊核区的硬度相当,析出相发生回溶。与FSP相比,UAFSP的软化区向母材方向偏移,后退侧偏移距离更大,软化区存在大量棒状β'相,是导致其硬度最低的主要原因。距焊核区中心等距离位置UAFSP热影响区的硬度较低,这是由于UAFSP的热影响区β'相数量更多导致的。 相似文献
10.
1