储层流动单元划分方法在苏里格气田的应用

为了能更高效地开发苏里格气田，必须对储层内部结构等因素深入研究，表征它们的性质及对气体渗流的影响，因此从流动单元的角度对苏里格气田气体渗流机理进行研究是非常必要可行的。文章在渗流屏障分析基础上，运用了FZI、聚类分析和相关的分析方法，利用取心井资料和测井解释物性资料对苏里格气田盒8段下进行了流动单元的划分，共划分了3类流动单元，得出了每一类流动单元的判别函数，从而进行全区气井流动单元的划分。研究结果表明，物性和储集能力都较好的流动单元大部分位于心滩沉积微相中部，部分分布于心滩微相顶底部；河道沉积是控制物性较好流动单元的主要沉积微相之一。储层流动单元比沉积微相更精细地刻化了影响储层流体流动的地下结构，通过流动单元的研究可以预测剩余油的可能分布。     

天然气的优化利用

中国天然气主要用于化工、油气田开采和发电等领域,在天然气消费中所占比例为87%以上,其中化肥生产占38.3%,居民用气在天然气消费结构中所占比例不到11%。天然气的优化利用包括利用形式与结构的优化,以及利用地区的优化。基于我国的国情和经济发展布局,提出了建设主要利用天然气(LNG)等清洁能源的"沿海高新生态产业气态能源战略带"的发展战略。     

压裂水平缝水平井注水吞吐补充地层能量参数设计

针对延长油田压裂水平缝水平井地层压力逐渐降低、能量供给不足等特点,文章对注水吞吐补充地层能量方式的参数敏感性进行了分析,研究表明,不同注入速度影响地层压力恢复速度,但对注水吞吐效果的影响较小;累积注入量并非越高越好,注入量偏低时可能注水蓄能补充能量不足,但注入量过高时,可能会造成重新开井含水率过高或沿着压裂裂缝造成邻井水淹;闷井后油藏中存在地层压力降低、再平衡的过程,因此建议闷井时间15～30d。在此基础上提出了注水吞吐选井方法,对两口水平井现场实施参数进行了设计。     

利用IPR方法确定启动压力

在Wiggins对达西流工作的基础上,推导出低速非达西渗流的产能方程,为流入动态关系(IPR)曲线方法在低渗、特低渗透油藏中的应用提供了理论依据。根据所建立的IPR方程,探索了利用多个生产数据或试井数据来快速确定启动压力或启动压力梯度的工程应用问题。对靖安油田长6特低渗储层的计算结果表明,虽然各个井所在储层的启动压力可能相差较大,但所获得的启动压力梯度却基本接近,这与研究区内储层物性相差不大的结果相吻合。应用结果也表明,该方法所得结果与试井分析以及岩心实验结果具有可比性,而该方法使用更简便,且结果可满足工程分析的精度要求。     

1.7Mt/a渣油加氢装置超长周期运行分析

中国石化长岭分公司1.7 Mt/a渣油加氢装置已成功运转了4个周期,第一周期通过采用相应的技术手段,首次实现了高铁钙渣油加氢装置的长周期运转,第一周期共运转了426天,第二周期较第一周期运转时间更长,为471天;第三周期由于全厂大检修,运转了326天。第四周期在前3个周期运转经验的基础上,通过优化催化剂级配、掺炼催化裂化循环油和优化原料性质,实现了693天的超长周期运转。与第二周期相比,1.7 Mt/a渣油加氢装置第四周期尽管减压渣油的掺入比例降低,但装置的主要加工指标如总加工量、减压渣油加工量、催化剂的利用率和催化剂的杂质脱除率均较第二周期高。     

混凝土静动力学分析数值模拟程序中的并行算法设计

对混凝土进行静动力学分析的数值模拟程序,从多个方面考虑了其中的并行算法设计。首先,从整体上提出了一个将有限单元分布与未知量分布有机结合的整体并行算法设计方案。之后,分别针对刚度矩阵装配、双门槛不完全Cholesky分解预条件、稀疏矩阵与向量相乘、稀疏向量相加等核心算法,提出了相应的高效并行算法。在由8台奔腾4微机组成的机群上对一采用 44117个网格点与53200个有限单元的混凝土断裂过程数值模拟表明,加速比可以达到6.92,与单机算法改进效果相结合后,一次加载的计算时间从原程序的11443s减少到了13s。在有4个CPU的一台Sun HPC上对采用71013个网格点与78800个有限单元的问题进行数值模拟时,串行算法改进与并行算法的设计也使得整个过程所需的计算时间从原串行程序的约15d减少到只要122min。     

气分装置分馏塔流程模拟优化应用

该文采用AspenPlusV11流程模拟软件对气分装置各分馏塔进行模拟计算,结果显示,在进料65 t/h时脱丙烷塔T101和精丙烯塔T103已经超负荷运行,塔盘存在降液管液泛和雾沫夹带。将T101的分馏塔塔压降低约150 kPa可减缓塔底的雾沫夹带现象,为气分装置的大负荷平稳运行提供了解决方案,为增加负荷和提高反应深度创造了条件,具有较好的效益。     

超低渗油藏氮气泡沫驱合理交替周期研究

通过开展岩心驱替实验,对超低渗油藏氮气泡沫驱合理气液比和段塞尺寸进行了优选研究,以确定合理交替周期。结果表明,气液比1∶5和5∶1时提采幅度最高,在现场应用中,根据流体资源情况,可以选择注入较长的水段塞、较短的注气段塞或者较长的注气段塞、较短的注液段塞;优选了最佳段塞尺寸为0.2 PV,即井间注入量达到1PV时的合理交替周期数为5个。