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运用Moldflow/MPI模块对UPS电源壳体注塑成型过程进行了数值模拟分析,预测了熔体充模过程中的型腔压力分布、温度分布、锁模力大小、体积收缩率及翘曲变形;根据分析结果,提出了工艺优化方案,从而缩短模具设计制造周期。 相似文献
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通过正交试验,考察了合金元素的种类和含量对合金微观组织和性能的影响.通过对抗拉强度和布氏硬度检测结果的极差分析确定出合金元素的优化成分配比.结果表明,ZA40的优化成分配比为:Zn-Al40-Cu4-Mg0.02-Si3-RE0.15;成分优化组合后的ZA40合金性能有了明显的提高,其抗拉强度从340.8MPa增加到了358.24MPa,提高了5.12%,硬度从HBS 157.7增加到了HBS158.6,提高了0.57%. 相似文献
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以大型复杂结构的塑料托盘为例,系统地介绍了综合使用Moldflow CAD Doctor及Moldflow Plastics Insight软件将三维CAD模型转换为可供注塑成形分析的FEA模型,对于建立复杂塑件成形分析的FEA模型具有一定的借鉴意义。 相似文献
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Since the icosahedral phase (I-phase) was first found in a rapidly solidified Al84Mn16 alloy by Shechtman et al.[1] in 1984, a lot of studies on I-phase have been carried out. The typical systems in which the icosahedral quasicrystals can be formed include Al-[2,3], Pd-[4] and Ti-based[5] ones. In most cases, the I-phase forms as metastable phase and its formation depends on the cooling rate. Later, precipitation of I-phase during the crystallization of Zr-based metallic glass was reported… 相似文献
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利用电化学方法研究了3种锆基大块非晶合金Zr60Al15Ni25、Zr65Al10Ni10Cu15和Zr52.5Al10Ni10Cu15Be12.5在1%、3.5%和10%(wt.%)NaCl溶液中的腐蚀行为.极化曲线的测试结果表明,在相同浓度NaCl溶液中Zr60Al15Ni25合金表面形成相对稳定的钝化膜,表现出较好的耐腐蚀能力.元素Cu和Be的添加,降低了合金Zr52.5Al10Ni10Cu15Be12.5和Zr65Al10Ni10Cu15在NaCl溶液中的钝化能力,增加了点蚀的敏感性.失重法研究结果表明3种合金腐蚀速率的大小顺序依次为Zr65Al10Ni10Cu15〉Zr52.5Al10Ni10Cu15Be12.5〉Zr60Al15Ni25.利用扫描电镜(SEM)和能量散射X射线谱(EDS)分析了极化后的合金表面,结果表明点蚀孔内部Zr、Al、Ni的选择性溶解和Cu在钝化膜下的富集导致了合金的耐腐蚀性能降低. 相似文献
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根据合金的DSC曲线制定了Zr60Al15Ni25、Zr52.5Al10Ni10Cu15Be12.5和Zr65Al10Ni10Cu15等锆基大块非晶合金的等温退火工艺,获得了与非晶态合金具有相同成分的晶化合金。通过研究非晶态合金和晶化合金在0.5mol/L H2SO4中的极化曲线,结合扫描电镜(SEM)和能量散射X射线谱(EDS)分析,发现,在0.5mol/LH2SO4中非晶态合金和晶化合金都具有非常优异的耐腐蚀性能,但非晶合金的耐腐蚀性能要比晶化合金稍好。这主要是因为晶态合金的结构中不存在晶界、位错等缺陷,同时非晶态合金中的组元具有很高的活性,使合金更快地进入钝态。 相似文献
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采用非等温差示扫描量热法(DSC)研究了锆基非晶合金Zr60Al15Ni25、Zr65Al10Ni10Cu15的晶化动力学.结果显示,随着升温速率的加快,这两种非晶合金的特征温度Tg、Tx、Tp均向高温区移动,且过冷液相区逐渐加宽,表明非晶合金的玻璃化转变和晶化均具有动力学效应.分别采用Kissinger法和Ozawa法计算各非晶合金的激活能,两种方法的计算结果相近.从激活能数据得出,两种锆基非晶合金的热稳定性均较强;与非晶合金Zr60Al15Ni25相比,Zr65Al10Ni10Cu15虽较难形成玻璃化转变和开始晶化,但其晶化一旦开始则随后的过程反而更容易进行. 相似文献
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