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101.
以变电站静止同步补偿器(STATCOM)直流侧电容器为研究对象,从电场、温度场、内部结构等多物理场角度分析了直流侧电容器元件的损耗产生和散热机理.利用COMSOL软件对直流侧电容器元件进行了温度场和电场的仿真分析.仿真结果表明:在40℃的环境温度下,利用组合绝缘方式,在蒸镀金属层边缘处敷设一个相对介电常数为4的绝缘薄膜,该金属层边缘处最大电场强度减少了22.98%;采用金属化膜错边结构,其内部温度有明显的降低,最高热点温度下降了6.6%,增大介质膜厚度和金属层厚度均能减小金属损耗.但是随着介质膜越厚,局部放电起始场强明显变小.研究结果将为STATCOM直流侧电容器元件的设计提供参考依据,以提高电容器的使用寿命和可靠性. 相似文献
102.
零刚度磁悬浮重力补偿器(ZMLGC)工作在零刚度点附近,用以平衡重力并实现超低频隔振。但是,随着ZMLGC的运动其轴向刚度增加显著,制约了隔振性能。为有效减小工作行程内轴向刚度的变化,首先基于等效电流模型分析了零刚度生成原理。然后,利用椭圆积分建立了ZMLGC的磁场和电磁力解析模型,并在MATLAB中编程实现。提出了不等厚的动子拓扑结构以改善气隙磁场分布,结合解析模型和有限元模型进行了结构参数设计计算。最后,搭建样机进行了静态和动态实验。结果表明,在±1 mm工作行程内,ZMLGC的最大刚度降低了四倍,达到10 N/m。 相似文献
103.
通过分析某轿车底盘油管的试制成形工艺,改进了原加工工艺方案及加工方法,设计制造了具有快换式凸模结构的扩口模,从而减少了模具数量,降低了加工费用。生产实践证明:该模具结构合理、可靠、工作稳定,能保证产品质量,对相同类型零件的模具设计具有参考作用。 相似文献
104.
含H2S/CO2环境中缓蚀剂对不同油管钢的缓蚀作用 总被引:3,自引:0,他引:3
选用一种自制缓蚀剂TG500(主要成分为咪唑啉含硫衍生物、有机硫代磷酸酯),对不同油管钢在含H2S/CO2腐蚀介质中进行试验。结果表明:TG500可明显降低溶液对N80、SM80SS、KO80SS油管钢的腐蚀速率,即使在较高的CO2/H2S分压下,缓蚀效率仍可达95%以上;油管钢中的合金元素Cr、Ni对于降低油管钢的腐蚀速率具有明显作用,但对于提高缓蚀剂的缓蚀效率无明显作用。 相似文献
105.
论述电力系统润滑油管道对接焊缝检测的必要性及射线检测特点;提出穿透厚度理论计算式,并用于现场实际检验,发现其结果满足检验要求;实现对在用润滑油管道的射线检测,为类似工业管道焊缝在用检测开辟了途径。 相似文献
106.
107.
C90油管钢的氢损伤 总被引:4,自引:0,他引:4
对比研究了三种油管钢(宝钢的C90和日本的SM90及SM95)的氢致开裂性能.SM90,SM95和C90产生氢损伤的临界扩散氢质量分数(×10~(-6))分别为1.76,4.3和8.38;临界全氢质量分数(×10~(-6))分别为4.24,6.35和10.22三种钢在H_2S中的门槛应力σ_(th)/σ_s分别为0.64,0.80和0.85.三种油管钢抗氢损伤能力和抗氢致滞后断裂的能力是一致的,以C90为最好,它和氢的扩散系数无关.C90钢缺口试样氢致滞后断裂门槛值K_(IH)与可扩散的氢质量分数w_0有关,实验获得K_(IH)=46-12.51ln_(w0).理论分析和实验结果完全一致.对C90钢,当w_0≤4.8×10-6时,在任何K_I/K_C下均将获得韧窝断口;w_0≥7.6×10~(-6),K_I/K_C≥0.5时,则氢致韧断;K_I/K_C≤0.4时,则氢致脆断. 相似文献
108.
磨料射流技术用于石油管道表面预处理 总被引:1,自引:0,他引:1
从工作原理、工艺流程、技术参数、装置组成等方面
介绍已应用于胜利油田生产的磨料射流油管表面预处理生产线,应用证明:它具有处理质量好、速度快、无污染、操作简便等优点,是进行油管表面预处理的全新工艺. 相似文献
109.
110.
介绍G3耐蚀合金油管特殊螺纹接头TP-G2的设计开发情况。运用有限元分析结合全尺寸实物试验,建议TP-G2采用负角度偏梯形螺纹设计,且其内螺纹齿高略高于外螺纹,合理的密封面角度和密封过盈量配合,并在接箍中部设计有负角度扭矩台肩,对内外螺纹采用镀铜或喷砂处理,以保证接头具有良好的抗螺纹黏结能力,以及在复合载荷下具有优异的气密封能力。生产应用实践表明:设计开发的特殊螺纹接头TP-G2具有良好的抗螺纹黏结性能、密封性能,和较大的抗弯曲能力及较高的抗压缩能力,使用可靠。 相似文献