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11.
研究了Hilbert空间中一些逼近单参数非扩张余弦族公共不动点的迭代格式.借助余弦族理论,在较弱的条件下分别对显式、隐式和黏性的迭代过程建立了一系列的收敛定理.结果表明上述三种迭代过程适用于非扩张余弦族;并且隐式和黏性迭代格式在收敛性上优越于显式迭代格式. 相似文献
12.
13.
14.
证明由 Brown 运动和 Poisson 随机测度共同驱动的终端为停时的反射倒向随机微分方程存在唯一解,并且在 Markov框架下该解为积分-偏微分方程障碍问题黏性解提供了概率解释. 相似文献
15.
16.
研究倾斜荷载作用在黏性流体与热弹性微极蜂窝结构固体界面上时,荷载倾斜角的影响.假设倾斜荷载是法向荷载和切向荷载的线性组合.为求解该问题,对时间变量进行Laplace变换,对空间变量进行Fourier变换.通过引入势函数,获得了变换域中应力、温度分布和压力的表达式.利用数值逆变换技术,求得问题的物理解.同时,得到了频域中的表达式,以及变量适当变化时稳态情况下的表达式.用图形显示不同荷载源和荷载倾角变化时的响应.并且讨论了一些特殊情况. 相似文献
17.
采用黏性激波层基本方程组对有无泰氟龙烧蚀两种情况下的钝锥体化学非平衡绕流作了数值求解,以研究泰氟龙烧蚀对流场电子密度的影响规律.算例结果表明:泰氟龙烧蚀确有降低流场电子密度的效应.平衡催化壁工况下这种效应的强度,显著大于非催化壁工况下的强度;远下游截面处的这种效应的强度,显著大于驻点区的强度.此外,通过计算结果分析,对形成上述影响规律的原因作了初步讨论. 相似文献
18.
自然对流边界层中湍流的发生 总被引:1,自引:0,他引:1
自然对流边界层中从层流到湍流的转捩经历了浮力振型、无摩擦振型和黏性振型的三重流动不稳定性相继产生的前转捩过程,以及近壁迅速出现强湍流源,随之平缓地向自模拟的湍流边界层过渡的热转捩过程.浮力振型在修正Grashof数G>40时开始失稳并成为主要振型,在振幅分布中3种振型的临界层位置处出现3个峰值;在G>100时浮力振型消失,无摩擦振型失稳并成为主要振型,振幅分布中在近壁区还出现黏性振型的峰值;在G>170时无摩擦振型经非线性演化在外层形成较弱的湍流,但内层黏性应力仍远高于湍流应力,振幅分布中仅有与黏性振型相应的峰值,在频谱中黏性振型的基频、第一、第二、第三阶亚谐频随G的增加相继出现,此时黏性不稳定波的高频成分已转化为湍流,但低频成分仍按线性规律增长,直至湍流惯性子区开始形成;至G>800时黏性振型消失,并在G=850附近时近壁区出现强湍流源,湍流应力、湍能产生项和近壁湍流热流率剧增.在热转捩后期,湍流应力和湍能产生项明显下降,流动在内外层趋于平衡. 相似文献
19.
一种确定均匀动脉壁面切应力的非线性方法 总被引:4,自引:0,他引:4
从Ling和Atabek提出的``局部流'理论出发,提出一种利用测量血液黏度、管轴上
的血流速度、压力和管径波形计算均匀动脉管壁切应力的非线性方法. 将这种方法与柳兆荣
等提出的利用测量血液黏度、管轴上的血流速度和平均管径计算切应力的线性方法比较,结
果表明,当管壁脉动幅度较小时,两种方法计算的压力梯度、流速剖面和管壁切应力差别较
小;而当管壁脉动幅度增大时,两种方法计算的压力梯度、流速剖面和管壁切应力差别增大.
对于小幅脉动均匀动脉,用线性方法计算管壁切应力有较高的精度;而对于大变形
均匀动脉,则需要考虑非线性因素对管壁切应力的影响. 由于作为输入量的血液黏度、轴心
血流速度、压力波形和管径波形可在活体上通过无损伤或微损伤的检测方法得到,
所提出的计算切应力的方法为在体或离体研究切应力与动脉重建的关系提供了方法学基础. 相似文献
20.
分步算法已被广泛应用于数值求解不可压缩N-S方程. Guermond等认为时间步长必须大于
某个临界值方能使算法稳定. 然而在高黏性流动模拟中,已有的显式和半隐式分步算法由于
其显式本质,必须采用小时间步长计算,不但降低了计算效率,同时也常与为使分步算法稳
分步算法已被广泛应用于数值求解不可压缩N-S方程. Guermond等认为时间步长必须大于
某个临界值方能使算法稳定. 然而在高黏性流动模拟中,已有的显式和半隐式分步算法由于
其显式本质,必须采用小时间步长计算,不但降低了计算效率,同时也常与为使分步算法稳
定必须满足的最小时间步长要求冲突. 本文目的是构造一种含迭代格式的分步算法,它能在
保证精度的前提下大幅度地增大时间步长. 方腔流和平面Poisseuille流数值计算结果证实
了此特点,该方法被有效应用于充填流动过程的数值模拟. 相似文献