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991.
用热重仪(TGA)、X-射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及其能谱(EDX),研究了表面纳米化对1Cr17不锈钢在700℃水蒸气中耐氧化性的影响。氧化动力学表明,在氧化开始阶段,表面纳米化后氧化速度高于原始样品,与传统喷丸处理后的耐氧化性能相当,但在氧化2小时时就很快达到钝化,氧化速度明显低于原始样品和经传统喷丸的样品。无论是否纳米化处理和经过传统喷丸处理,高温氧化时都在表面部形成T(FeCr)2O3型氧化物。但表面纳米化后由于表层高密度的晶界为Cr原子的扩散提供了快速通道,使得(FeCr)203型氧化物中Cr的浓度迅速提高,形成了致密的Cr2O3层,使得耐氧化性能提高。 相似文献
992.
研究了α淀粉对型砂性能和铸钢件表面质量的影响。结果表明,α淀粉是综合性能较好的防止铸钢件表面粘砂的型砂附加物,加入面砂中能有效地改善铸钢件表面质量。 相似文献
993.
利用0~2kw连续可调CO_2气体激光器对W_18Cr_4V表面进行不同预徐敷材料的激光表面合金化(LSA).考察了合金粉末成分、激光处理工艺参数、预徐敷层厚度对LSA后表面形貌以及耐磨性的影响规律. 相似文献
994.
用最小二乘法对渗硅TiAl基合金在900、1000、1100和1200 ℃的循环氧化数据进行了拟合.结果表明:渗硅TiAl基合金900 ℃氧化在所测试的118 h内氧化动力学曲线呈抛物线规律;1000 ℃氧化在0~50 h之间呈抛物线型规律,50~118 h之间呈直线型氧化规律;1100 ℃氧化在0~4 h之间呈抛物线型规律,4~8 h之间呈直线型氧化规律,8~16 h呈二次型加速氧化规律,16 h出现剥落现象;1200 ℃循环氧化在0~4 h呈二次型加速氧化规律,4 h后出现剥落现象.相应的氧化速率常数为:900 ℃时Kp≈4.924×10-5 mg2cm-4h-1,1000 ℃时Kp≈7.778×10-5 mg2cm-4h-1,1100 ℃时Kp≈9.392×10-2 mg2cm-4h-1.并对渗硅层在温度超过1000 ℃后的氧化机制进行了初步探讨. 相似文献
995.
文章介绍钢板表面产生的一种搓板状裂纹。对裂纹区域的宏、微观特征和相关的显微组织进行了检验分析,认为这种裂纹的产生与钢板局部板面在奥氏体高温区经历急剧冷却而发生马氏体相变有关,相变后的马氏体自回火组织具有较高的硬度、强度和较低的延塑性,在进一步轧制时产生横向拉裂。 相似文献
996.
本文根据焊接设备表面温度测量的特点,详细介绍了热电隅和热电阻温度仪表,并对测量误差进行了分析,提出了一些解决措施。 相似文献
997.
离心铸造轧辊生产中为了减少外层气体含量,要求尽量少脱硫降硅、甚至不脱硫降硅,为此根据外层材料成分的不同要求,在配料过程中采用不同的原材料及不同的配比,最终达到工艺要求。并介绍为达到工艺要求对所需各种原材料的化学成分要求。 相似文献
998.
999.
1000.
改进对弹簧支撑热处理工艺,增加工艺孔,使用新的淬火挂具,采用表面喷砂处理,解决了工件热处理后硬度不均匀,外形变化及其表面不清洁的问题。 相似文献