全文获取类型
收费全文 | 9074篇 |
免费 | 779篇 |
国内免费 | 165篇 |
学科分类
工业技术 | 10018篇 |
出版年
2024年 | 181篇 |
2023年 | 501篇 |
2022年 | 635篇 |
2021年 | 663篇 |
2020年 | 528篇 |
2019年 | 485篇 |
2018年 | 205篇 |
2017年 | 337篇 |
2016年 | 390篇 |
2015年 | 428篇 |
2014年 | 540篇 |
2013年 | 449篇 |
2012年 | 510篇 |
2011年 | 499篇 |
2010年 | 385篇 |
2009年 | 407篇 |
2008年 | 453篇 |
2007年 | 367篇 |
2006年 | 274篇 |
2005年 | 280篇 |
2004年 | 290篇 |
2003年 | 259篇 |
2002年 | 202篇 |
2001年 | 171篇 |
2000年 | 100篇 |
1999年 | 80篇 |
1998年 | 77篇 |
1997年 | 63篇 |
1996年 | 47篇 |
1995年 | 66篇 |
1994年 | 37篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 30篇 |
1991年 | 21篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 19篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 3篇 |
1984年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
1979年 | 1篇 |
1965年 | 2篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
31.
32.
煤与粘结剂的相互作用和型煤抗压强度的关系 总被引:1,自引:2,他引:1
煤的润湿性与型煤抗压强度相关。用于表征煤的润湿性方法有煤与淀粉粘结剂的接触角、粘合功、煤的润湿临界表面张力等。研究证明,随着煤化程度的升高,煤与淀粉粘结剂接触角变小,粘合功增加,粉煤的润湿性改善,型煤抗压强度得以提高。另外,煤的润湿临界表面张力越大,煤的润湿性越好,型煤抗压强度也就越高。 相似文献
33.
以水胶比、粉煤灰掺量、砖骨料取代率、耐碱玻璃纤维体积掺量和耐碱玻璃纤维长度作为试验因素,通过设置五因素三水平正交试验,研究耐碱玻璃纤维二次破碎砖骨料混凝土28 d的立方体抗压强度以及28 d劈裂抗拉强度两种评价指标的变化规律.结果 表明:两种评价指标受水胶比、粉煤灰掺量、耐碱玻璃纤维体积掺量影响较大,二次破碎砖骨料取代率对劈裂抗拉强度影响较小,耐碱玻璃纤维长度对二者影响均不显著,综合考虑配置耐碱玻璃纤维砖骨料混凝土的最佳因素水平方案为水胶比0.4、砖骨料50%、粉煤灰10%、耐碱玻璃纤维体积掺量和长度分别为0.1%和16 mm.此结论可为耐碱玻璃纤维再生砖骨料新型混凝土工程使用提供试验依据. 相似文献
34.
35.
36.
0 引言 粉煤灰在水泥生产中主要用于生料配料和作活性混合材。当粉煤灰作活性混合材时,有直接用与预处理后用两种形式。目前预处理粉煤灰增加粉煤灰活性的工艺方法也较多,如粉煤灰磨细、粉煤灰增钙、粉煤灰石灰系统蒸养以及粉煤灰机械化学活化 相似文献
37.
掺加橡胶微粒可以明显改善混凝土的力学特性。采用橡胶微粒等体积取代细骨料的方法,通过不断调整配合比,反复试验配制出橡胶微粒体积掺量分别为0%、10%和15%的等强度(30 MPa)橡胶微粒混凝土,探讨橡胶微粒混凝土的抗压强度变化规律,以及在等强条件下不同橡胶微粒掺量对混凝土弹性模量的影响。结果表明:掺入橡胶后,混凝土的前期强度(3 d和7 d)发展较基准混凝土变缓,7 d以及14 d后强度出现较大幅度的增长,28 d后各个配比混凝土立方体抗压强度增幅不大;掺入一定量的橡胶后,混凝土的抗裂性能得到了一定程度的改善,橡胶微粒体积掺量越大,试件受压破坏后的完整性越好;掺入橡胶后,混凝土的弹性模量呈现出近乎线性的大幅下降趋势。 相似文献
38.
煤矸石对硬化水泥浆体结构形成的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
通过对硬化水泥浆体物理力学性能的检测,结合XRD和SEM分析,研究了不同掺量的煤矸石对硬化水泥浆体水化性能的影响。结果表明:随着煤矸石掺量的增加,水泥的标准稠度用水量增加,凝结时间缩短,抗压强度降低,熟料矿物的水化速率提高,水泥-煤矸石体系的水化速率降低。煤矸石掺量不同,水化模式亦不同。 相似文献
39.
40.
1997年投产的国内首条100%燃无烟煤生产线——龙岩三德2000t/d熟料线的熟料3d强度一直偏低,平均仅为25.5MPa(新标准)。通过对3d强度因素及其相关性分析,排序为w(C2S)>熟料KH值>生料细度>入窑生料的w(Al2O3)。在此基础上,提出了调整配比,提高煤粉和生料细度质量指标以及提高石灰石和燃煤质量等一系列技术措施。 相似文献