7075铝合金与H68黄铜的搅拌摩擦焊组织分析

采用金相显微镜对7075铝合金与H68黄铜异种材料搅拌摩擦焊接头组织进行观察、采用X射线衍射仪（XRD）对焊接接头中相结构进行分析,并采用显微硬度计对焊接接头硬度分布进行测试.结果表明,搅拌针的旋转频率为1 100 r/min,焊接速度为80 mm/min时,焊接接头未形成金属间化合物,焊核区晶粒细化,且显微硬度值增加...     

某产品用黄铜壳体压底工艺改进实践

为解决生产窄口,提高生产效率,减少能源消耗,降低生产成本,将某产品用黄铜壳体压底工序进行工艺改进,通过优化模具设计,合理分配各部分金属变形,保证金属流线的连续性,更换加工设备,实现了该黄铜壳体压底工序由4次改为2次。     

硫系易切削钢中硫化物的高温行为

易切削钢中硫化物的尺寸和化学组成对切削性能和热脆性有很大影响。详细研究了高温下硫化物尺寸和化学组成的演变行为,结果表明,1 100~1 250℃加热后硫化物发生了粗化长大,平均尺寸从初始的5.5μm增大至8~10μm,在1 300℃时保温2 h后硫化物发生了固溶,尺寸减小为2.6μm;高温处理后硫化物中固溶铁的质量分数从15.9%降低至5%,加热后的硫化物熔点从初始的825℃提高至890℃。合适的高温处理能够增大硫化物的尺寸,同时改善硫化物的化学组成,提高熔点。     

铅黄铜阀体开裂原因分析

HPb59-1铅黄铜热锻产品在后期加工过程中出现大量开裂现象,采用金相及电子探针分析方法对HPb59-1铅黄铜阀体开裂原因进行分析.结果发现:铅黄铜阀体材质铅含量较高,显微组织分布不均匀,晶粒粗大;断口表面除含有大量富Pb的腐蚀产物外,还存在明显的高Pb和S元素的富集区.表明,热锻造过程中操作不当,退火不充分及腐蚀介质的存在,从而造成阀体的应力腐蚀开裂.     

碳钢——黄铜中间层——不锈钢液固相扩散结合区组织

用扫描电镜组织观察、能谱微区成分分析、X射线衍射等方法,研究了20钢—液相H62黄铜—304不锈钢液固相扩散结合区的组织.结果表明,通过碳钢、不锈钢与黄铜液相中间层的液固相扩散,低碳钢与不锈钢可以获得良好的冶金结合;在黄铜/不锈钢界面,液相黄铜中Cu,Zn原子沿固相晶界的扩散比较显著,形成网状黄铜包围奥氏体晶粒的组织;在碳钢/黄铜界面,固相向液相中的溶解比较明显,形成岛状富铁相分布于黄铜基体的组织;富铁相中含有较多的Cr和Ni元素,冷至室温仍为奥氏体.     

基于连续挤压的黄铜合金成形过程的数值模拟

针对黄铜合金连续挤压成形过程中存在变形抗力大、成形不稳定等问题,本文应用有限元法模拟分析了H62黄铜合金连续挤压应力应变场、温度场和流动速度场分布规律。模拟结果表明,成形温度达到了铜合金再结晶温度以上,模具口处应力集中、速度差大,降低该处的成形阻力将对黄铜合金稳定成形十分有利。黄铜合金连续挤压成形实验验证了数值模拟分析结果。     

节温器开裂原因分析

通过断口分析、金相检验、腐蚀性能测定等方法对节温器壳体开裂的原因进行了分析。结果表明:节温器的开裂属于应力腐蚀开裂。引起应力腐蚀开裂的主要原因是节温器中作用于壳体内侧应力较高和含硫橡胶对黄铜壳体产生腐蚀。     

黄铜氧化发黑工艺的改进

阐述了黄铜氧化发黑的原理,介绍了发黑液的配制,在酸洗及活化液中加入添加剂改进前处理工序,讨论了前处理,活化及氧化发黑工序中影响发黑膜质量的各因素,并提出了工艺维护措施。     

轿车同步器齿环用锰黄铜HMn59—2—1—0.5熔炼工艺探讨

对低频有芯感应电炉熔炼ＨＭｎ５９－２－１－０．５复杂黄铜工艺进行了探讨。熔炼过程中,锌、铝、锰是易烧损元素,在确定配料比和出炉控制范围时,要予以考虑,在旧料回炉时应按一定比例补偿;难熔元素硅,锰应以溶解的方式加入,铁以中间合金加入较好。合理的工艺条件可以保证为铸造产品提供均匀合格的合金熔体。     

锑黄铜组织与性能的研究

采用熔铸、轧制的方法生产出了以锑代铅的环保型无铅易切削黄铜板材。通过SEM、OM对锑黄铜的微观组织进行了分析,并对其力学性能进行了研究。结果表明,锑主要以金属间化合物存在于β相以及α和β相的相界处;主要力学性能与HPb59-1铅黄铜相当,锑黄铜的抗拉强度为461.72Mpa,屈服强度为213.3MPa,伸长率为15.67％。研制的锑黄铜替代铅黄铜,具有可行性。