烟煤包覆磁铁矿粉的还原行为分析

为了抑制铁矿粉在流化态还原过程中发生粘结失流,采用了烟煤包覆磁铁矿粉的方法。针对还原过程中矿粉形貌研究了烟煤包覆磁铁矿粉的还原行为,对不同温度下烟煤包覆磁铁矿粉的还原试样进行了SEM、EDS、XRD表征,并进行了对比分析。结论证实了升温可以有效提高固体碳与铁矿粉的反应进程,以及烟煤碳包覆磁铁矿粉可以有效地抑制铁晶须的生成。     

连续排料超重力选矿机分选特征研究

提出了连续排料分选锥设计概念,从径向和轴向分析了两组分颗粒的受力情况,推断了在逆向流场与离心流场耦合作用下颗粒的分离机理及对重颗粒的连续排料特性。建立了仿真试验模型,以二氧化硅颗粒和铜粉为分选对象,逆向流压力10 000 Pa,径、轴向比为1∶2.7的条件下,验证了当内锥转速为700 r/min时分选锥的富集回收效果良好。研究表明连续排料分选锥对连续型选矿设备的研发具有重要意义。     

钢珠构件动态流化C类黏性颗粒LiF的实验研究

采用气固流化法制备LiPF₆是实现磷化工中氟化物循环、高效利用的有效手段,由于反应物中的LiF颗粒是C类黏性颗粒,存在明显非理想流化现象,通过添加钢珠构件实现该颗粒的稳定流化。重点考察钢珠直径和钢珠数量对LiF流化状态的影响,并对相应的床层压降信号进行非线性分析。结果表明,钢珠使传统布气板具有了动态布气的能力,保证床内气体的均一分布,减少LiF颗粒低气速下流化的沟流概率,同时能够减小C类黏性颗粒的团聚程度。     

谈尾矿充填制备站局部流态化吸出式的料仓设计

本文着重分析论述了充填料制备工艺中的流态化料仓的工作原理,以及到局部流态化吸出式料仓主要构造参数的确定。流态化料仓室内试验和生产实践表明,在充填料制备站中,采用流态化料仓是完全可行的。     

催化裂化汽提器的流体动力学数值模拟

提出了一种新型填料式汽提器,并采用气固双流体模型模拟了新型汽提器和传统汽提器内气固流体流动行为.模拟结果显示新型填料式汽提器在改善颗粒流动,提高颗粒分布均匀性和汽提器空间利用率方面要优于传统盘环挡板汽提器.     

锌冶炼沸腾焙烧炉炉顶内衬保护性维修方法的研究与应用

锌冶炼109 m2流态化沸腾焙烧炉炉顶有局部耐材剥落,炉顶的稳定性和安全性存在极大的隐患,采用局部保护性维修方法,维修后炉顶结构稳定,运行安全可靠.本次维修解决了锌冶炼焙烧炉使用过程中,破损炉顶内衬不能及时局部维修的技术难题,为锌冶炼行业提供一种锌冶炼焙烧炉炉顶内衬的维修方法,可在行业内推广应用.     

白灵菇液氮速冻工艺研究

采用喷雾式流态化液氮速冻及缓冻,探讨了选用不同的筛板、风速和食品层高时,白灵菇的流化状态,冻结速率与解冻后冻品汁液流失率之间的关系等。结果表明:选用开孔率为50%,孔径为5mm的筛板,用3.0m/s的循环风速对床层高度为7cm的新鲜白灵菇进行流态化速冻效果最佳;建议采用-60℃以下温度进行冻结,冻品在-26℃冰箱中贮藏9个月后,解冻时的汁液流失率低于4.9%。      

气固流化床系统非线性机理研究进展

从近年来气固流化床两相流动的研究成果出发,总结了流化床非线性机理研究的方向.混沌理论研究表明流化床系统是确定型的混沌系统,而耗散结构理论的结果认为流化床系统属于非平衡热力学系统.对流化床系统的随机力分析将随机理论的方法运用到流化床流动机理和气泡分布研究中,有助于揭示流化床内部非线性机理和特性.     

气固流化系统多尺度跨流域EMMS建模

气固流化床反应器是典型的具有多尺度非均匀动态结构的复杂系统。实现对该类反应器定量描述和定向调控的关键是深入了解系统内介尺度结构的形成和演化特征。能量最小多尺度（EMMS）方法为气固非均匀系统的量化表征提供了一种通用的建模思路。首先回顾了EMMS理论在构建曳力本构关系方面的应用,重点介绍了本课题组在EMMS曳力模型普适化方面所做的部分工作;随后对介尺度结构时空动态演化行为的群平衡建模方法进行了论述,并给出了群平衡和结构曳力模型相耦合的连续介质模拟框架;最后讨论了EMMS原理在预测反应器宏尺度动力学方面的应用,包括模型在不同流域的拓展、操作相图的绘制以及循环流化床的全回路稳态建模方法等。     

煤沥青球气固流化磨损特性实验研究

固体颗粒的流化磨损是流态化技术重要的基础问题之一,气固流动过程中颗粒的磨损特性以及两种磨损机制的研究,对流态化技术的应用具有重要意义。针对煤沥青球设计可视化冷态流化实验系统,研究表观气速、初始粒径和高径比对颗粒流化磨损行为的影响,探讨颗粒流化磨损机理。结果表明：经过流化磨损后,仍在初始粒径范围内的煤沥青颗粒球形度增加,表面更光滑;流化磨损过程受到体相断裂和表面剥层两种磨损机制的共同作用：高速磨损阶段由表面剥层主导,低速磨损阶段表面剥层和体相断裂同时存在,稳态阶段再次由表面剥层主导;提高表观气速和高径比、降低初始粒径均会加剧流化磨损过程,流化数从2.7增加到3.9,体相断裂和表面剥层程度分别增加了3.6%和1.4%。