大口径超低吸收系数中红外磷锗锌晶体与器件制备

光参量振荡（OPO）技术是目前实现全固态可调谐高功率3～5μm中红外激光的主流方案,其核心是红外非线性光学晶体,晶体品质决定红外激光功率水平。磷锗锌（ZnGeP₂, ZGP）晶体性能优异,被称为"中红外非线性光学晶体之王",但在0.7～2.2μm附近存在异常的光学吸收带,这阻碍了ZGP OPO功率的进一步提升。针对这一问题,采用自制的梯度冷凝炉,结合超低梯度冷凝技术,生长出3.8～5.0 cm大尺寸ZGP单晶,通过定向、切割、退火、抛光、镀膜等处理后,成功实现了多种规格OPO器件的生产,最大器件尺寸达30 mm×30 mm×40 mm,器件在波长2.09μm和1.064μm处的吸收系数分别低至0.015 cm^-1和0.4 cm^-1。采用单块超低吸收ZGP OPO器件,实现了3～5μm高功率中红外激光输出,功率达107 W,斜率效率为75%,光光效率为61.8%,光束质量（M²）为3.1左右。     

采用超低失调运放的集成积分器的设计与实现

采用特殊技术方法控制二级运放中特定MOS管尺寸,设计出一种超低失调电压的运算放大器,并将其应用到集成积分器的设计.然后基于理想积分器的工作原理,用一种新的方法,设计并实现了一种有超低失调运放的集成积分器.设计采用HHNEC0.18μm CMOS工艺,在Cadence环境下利用Hspice进行仿真,结果显示,运放失调为556nV,增益以及相位稳定裕度较大;积分器在1kHz频率工作时显示出良好的工作特性.版图设计考虑了失配与匹配的问题,并且通过了DRC和LVS规则检查.     

紫外烟气连续监测系统在超低排放中的应用

介绍一种基于紫外差分吸收光谱(DOAS)技术,高温全程伴热的超低量程烟气连续监测系统(CEMS-2000L)。其技术指标达到:量程100 mg/m3,线性误差≤±1%FS,24 h零点漂移、量程漂移≤±2%FS,响应时间110 s。将该系统应用于超低排放污染源现场,并且与非分散红外仪表进行比对测试。比对结果显示:测量值与参比方法的绝对误差小于3 mg/m~3,表明高温抽取式紫外DOAS技术适用于固定污染源超低排放的检测需求。     

J557GR 高韧性焊条的研制及应用

研究了碱性焊条工艺性的影响因素,探讨了焊缝金属的含氢量、焊条药皮的吸湿性、焊缝金属的强韧化特性等。在此基础上研制了高韧性、超低氢及操作工艺性优良的、适用于屈服极限为４００～４５０Ｎ／ｍｍ２级的低合金钢用Ｊ５５７ＧＲ高韧性焊条。     

广西柳江红花船闸的设计探讨

红花水电站是柳江干流规划中最下游的一个梯级,位于柳州市下游约60km处,集雨面积为46770km2,占柳江流域总面积的80.1%。红花水电站是一个以发电、航运为主,兼顾灌溉、旅游、养殖的综合利用工程。1.船闸规模红花水电站的船闸最大水头为17.71m,船闸规模按近远相结合确定,近期按Ⅴ级航道,通过300t级船队,远期通过1000t单船,     

Ⅳ类偏好围岩采用加强型喷锚支护的实践应用

对于高压水头下地下洞室Ⅳ类围岩的永久支护,目前国内大都采用浇筑混凝土处理。狮子坪水电站为加快施工进度,将引水隧洞部分关键控制洞段Ⅳ类偏好段围岩的衬砌方式由混凝土衬砌调整为加强型锚喷支护,并取得了较好的效果,为类似工程设计和施工提供参考。     

“500”水库均质土坝渗流异常分析

新疆北疆引水工程500平原水库库容2.81亿m3,为大(2)型水利工程,是整个引水工程的尾部调节水库。坝轴线长约17 km,最大坝高28.0 m,坝基为深厚覆盖层软基,由于地形限制,在坝身设有放水兼放空涵洞,其工程性态复杂。为确保工程安全,大坝设计了完整的安全监测系统,通过渗流异常分析,验证了大坝安全监测系统的可靠性,论证了大坝的安全性,同时也为同类坝型的监测系统设计及渗流分析提供借鉴。     

基于 PSTA2003状态监测系统的水布垭电厂机组运行状况分析

基于PSTA2003状态监测及趋势分析系统和水布垭电厂机组运行积累的数据,通过对比、平滑拟合和作各种曲线图形等分析方法,分析不同机组在各种条件下运行工况的表现,并重点对不同水头下机组的运行状况进行了分析,有利于指导电厂的机组运行、维护检修和保障机组的安全经济运行。     

乌江沙沱水电站水轮机选型分析

沙沱水电站水头运行范围50～74.9 m.电站受阻出力多为汛期季节性电能,在综合考虑减少受阻出力及水轮机稳定运行的情况下,对61、62.5、64、65.5、67m五个额定水头方案进行了比较分析,最终确定了经济、合理的水轮机参数.     

富水水库坝基渗压水头测值变化规律分析

通过对富水水库坝基渗压水头观测资料的整理分析,结合工程地质和除险加固历史,得出了富水水库坝基渗压水头与一般水库大坝表现规律的不同,并分析了其原因。主河床段防渗墙前坝基渗压水头测值和变幅相比库水位有大幅降低,其原因是在原河床段采用黏土铺盖增加了渗径;防渗墙后坝基渗压水头测值及变幅相比墙前大幅降低,这是混凝土防渗墙和泥墙共同作用的结果;主河床段防渗墙后测点渗压水头测值比下游坝基渗压水头低,其原因是测点布置高程和位置不同;主河床部分测点坝基渗压水头低于下游水位,其原因是下游尾水渠的布置和压渗工程导致下游水面远离下游坝体,同时大坝上游铺盖、防渗墙防渗效果良好。这些异常情况是大坝特殊的加固措施和地质条件引起的,表明大坝防渗加固效果良好,运行安全。