铸钢件准固态区域应力,应变数值模拟及热裂机制

对ＺＧ４５实验热裂试棒的数种工况进行了应力－应变的数值模拟，对热裂形成机制进行了讨论。研究认为：热裂起源于Ｂｉｎｇｈａｍ体，是塑性变形超过Ｂｉｎｇｈａｍ体塑性储备值所致。     

冰箱用翅片蒸发器管径对换热性能影响的实验研究

家用冰箱蒸发器采用不同的换热管管径,对换热器单体换热性能以及冰箱整机性能均会产生差异.对风冷冰箱翅片蒸发器在不同风速以及不同质量流量下,换热管管径与蒸发器换热性能的影响进行研究,通过换热器性能测试台对5 mm/6.35 mm/8 mm管径在不同风速下的换热系数、换热量、压降损失等性能参数进行对比测试分析,结果表明:在系统质量流量为0.5 g/s、风速为1.6 m/s时,6.35 mm管径蒸发器具有较优的换热性能,较5 mm管径提高9.7％,较8 mm管径提高7％.     

汽车涂装集中输调漆系统的发展现状

概述了汽车涂装集中输调漆系统的发展现状,描述了集中输调漆系统的一般构成,重点介绍了电动泵智能油漆循环系统和走珠式快速换色系统.     

6061铝合金自行车刹车钳压铸工艺

介绍一种6061铝合金零件压铸的新工艺。内容包括：流变制浆，慢压射压铸，内浇道、直浇道设计，主要围绕合金熔炼、模具设计和压铸阶段，针对影响铸件气孔率的相关主要因素。加以阻止或控制。其它常规的工艺设计和操作应相互协调，如：涂料，压力、压速的调配，充分有序的充型与排泄等。试验效果显著，实现了6061铝合金压铸件气孔率的根本改善，热处理合格率达到80％～90％以上。     

一种Cr—Mn—Mo—B低碳低合金钢的热变形行为

利用ＴＨＥＲＭＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ热处理机对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢的热变形行为进行了研究，绘制了真应力－应变曲线，得到了各变形工艺参数之间的定量关系，得出试验用钢的Ｑ值为３７３．７ｋｊ／ｍｏｌ。在此基础上给出了试验用钢的动态再结晶图，试验发现，试验用钢９００℃以上变形后，在奥氏体区冷过程中发生静态再结晶与晶粒长大，相变前晶粒尺寸与变形条件Ｚ的关系：ｄｒｅｃ＝２．８８×１０＾４×Ｚ＾－０．２０５。     

连续铸轧流变行为的物理模拟及其应力-应变关系的演变

在Gleeble-1500热/力机上用专制的夹具系统对铝合金铸轧过程流变行为及其影响因素进行了系列的模拟实验研究,得到了不同变形条件下铝合金瞬态凝固连续固态流变成形过程中的形变规律.实验表明铝合金的[液-糊状-固]流变过程存在4个不同特征阶段,通过对实验数据进行多元线性回归分析,建立了适用于连续铸轧这一特定工况条件下铝合金流变本构方程.     

铸态AZ80镁合金高温热变形行为研究

在Gleeble-1500热模拟机上对铸态AZ80镁合金在应变速率为0.005s-1~5s-1、变形温度为200℃~400℃条件下的高温热压缩变形行为进行了研究。结果表明,材料真应力-真应变曲线呈现动态再结晶特征。在温度T≥250℃,试样流变应力行为对应变速率敏感;在低温下T=200℃,应变速率对流变应力影响不大。高温下试样流变应力符合幂指数函数关系,应力指数n为6,热变形激活能Q为220kJ/mol。在高应变速率条件下,试样在变形中的温升是应变量的函数。实验中,Zener-Hollomon参数值大的试样温升明显,而Zener-Hollomon值小的试样变形温度基本保持不变。     

3003铝合金热变形流变应力特征

采用Gleeble-1500热模拟机进行圆柱体压缩实验．研究了3003铝合金在变形温度为300～500℃、应变速率为0．01～10s^-1、真应变为0～0．8条件下的流变应力特征。结果表明．流变应力随温度升高而降低，随应变速率的提高而增大；在应变速率小于10s^-1。时，3003铝合金首先出现加工硬化，流变应力达到峰值后单调下降，趋于平稳，表现出动态回复的特征；而在应变速率为10s^-1、变形温度在350℃以上时，合金发生了局部动态再结晶；可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述3003铝合金热压缩变形时的流变应力行为。     

流变成形浆料制备技术发展动向及其对策

提出了流变成形对半固态浆料的质量要求，归纳了与流变成形相应的半固态浆料制备新工艺。指出半固态金属流变成形的关键技术为如何快速获得理想的等轴非枝晶半固态组织，固相率、晶粒形状、晶粒尺寸和粘合度是表征半固态浆料的主要指标。介绍了低转速输送管控制浇注制备半固态浆料的新工艺，半固态组织的主要指标可达到：①形状因子1．08～1．36；②固相率20％～60％；③晶粒平均直径40～100／μm；④固相体积粘合度小于0．22。介绍了等轴非枝晶形成机理的研究现状，指出微观组织数值模拟技术是研究等轴非枝晶形成机理的新趋势、新思路，采用元胞自动机模拟技术对其进行了初步研究。