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91.
采用近液相线半连续铸造方法制备了Al-1.2Mg-0.8Si-0.4Cu合金半同态锭坯,研究了浇注温度和铸造速度对锭坯微观组织的影响.合金熔体在750℃下浇注,组织不均匀,边部是细小的晶粒,1/2半径和中心部位是粗大的枝晶,最小晶粒直径25 μm,最大晶粒直径达220μm;660℃保温后浇注,可以获得适合半固态加工的均匀、细小的近球形组织,锭坯中心和边部组织差异小,平均品粒尺寸为36.5μm;铸造速度达150 mmm/min时有利于均匀、细小的近球形组织形成.结果表明,对于Al-1.2Mg-0.8Si-0.4Cu铝合金采用近液相线半连续铸造可以获得理想的半固态浆料. 相似文献
92.
ZL201合金半固态成形的AnyCasting模拟与验证 总被引:16,自引:0,他引:16
采用AnyCasting软件模拟研究了模具内浇口尺寸、压射速度等因素对半固态ZL201合金触变压铸充型过程的影响.结果表明:压铸温度640℃,模具温度200℃~240℃,内浇口厚度11mm,低速阶段的压射速度0.1 m/s,高速阶段的压射速度1 m/s,在充型60%时进行速度切换,半固态浆料将以层流方式充填型腔,模拟结果与实际符合很好.半固态压铸件经T5处理后,硬度(HV)可达到1166 MPa,高于常规压铸件45.7%. 相似文献
93.
94.
95.
两相区铸造AZ91D半固态坯料的部分重熔工艺与组织演变 总被引:5,自引:4,他引:5
对在两相区铸造进行半固态制浆所得AZ91D镁合金坯料的部分重熔工艺条件及组织演变进行了研究. 结果表明 AZ91D镁合金在两相区温度(585 ℃)静置30 min且在水冷铁模中浇注的两相区铸造半固态坯料, 在575 ℃下保温30~45 min进行部分重熔时, 其组织具有固相颗粒球化程度高、颗粒细小且粒度均匀、有效液相体积分数高等特点; 坯料组织演变初始化阶段、球化阶段和集聚合并长大等3阶段部分相互重叠. 对特定原始半固态坯料, 改变部分重熔温度, 可缩短重叠区, 扩大球化区, 实现坯料重熔进程及组织形态的优化, 从而增加工艺可控性和提高坯料的触变性. 相似文献
96.
液相线半连续铸造7075Al合金二次加热与触变成形 总被引:20,自引:0,他引:20
研究了液相线半连续铸造的7075Al合金半固态浆料在不同温度下的液固相比、二次加热组织、触变成形性,以及热处理前后成形件的力学性能。结果表明,7075Al合金触变成形液相比为30%-50%时对应的温度区间为600-620℃,二次加热可以将液相线半连续铸造7075Al合金锭坯中的蔷薇状和近球状组织转化为球形晶粒组织,适合于半固态加工,组织最佳的条件是加热温度580℃左右,保温时间15-30min,及加热温度600℃左右,保温时间5-15min.加热到600℃,保温15min后7075合金流动性成形性非常好,闭模锻造完全可以半固态成形,未经热处理的7075Al合金成形件强度极限达357.9MPa,T6热处理后强度极限达468MPa。 相似文献
97.
Al—Sc合金热力学性质的研究 总被引:7,自引:0,他引:7
以Miedemma二元合金生成热模型为基础,结合一些基本热力学关系式,利用元素的基本性质计算了1733K下Al-Sc合金中组元钪的活度及合金的部分热力学函数。结果表明,在1733K下,溶液中钪的行为相对拉乌尔定律存在较大的负偏差;混合焓,过剩自由与过剩熵在整个浓度范围内均匀负值; 相似文献
98.
99.
通过循环伏安法(CV)、方波伏安法(SWV)和开路计时电位法(OCP)研究了温度为973 K时KCl-NaCl-CeCl3-MgCl2四元熔盐体系中Mg(Ⅱ)和Ce(Ⅲ)在钨电极上的电化学行为以及合金化过程。根据电化学分析的结果,以钨丝为工作电极,石墨棒为辅助电极,于-2.1 V(vs.Ag/AgCl)恒电位电解12 h制取Mg-Ce合金。通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对电解所得合金的组成以及元素分布进行表征,结果表明合金的基底相为Mg17Ce2,第二相为Mg3Ce。 相似文献
100.
Zn—Mn和Zn—Ti二元合金热学性质 总被引:7,自引:1,他引:6
在考虑理论计算合金形成热的各种影响因素的基础上,用Miedeman二元合金生成热模型计算了彩色热镀锌用Zn-Mn和Zn-Ti二元溶液的混合焓△Hmix与添加元素的摩尔分数之间的关系,利用Tanaka近似关系式及一些基本热力学关系计算了上述两个二元体系的过剩混合熵△G^Emix及各组元的活度,结果表明,Zn-Mn和Zn-Ti两溶相对于理想溶液都有很大的负偏差。 相似文献