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31.
32.
V(C,N)在V-N微合金钢铁素体中的析出动力学 总被引:3,自引:0,他引:3
V-N微合金钢的C含量(质量分数)在0.05%-0.30%范围内变化时,V(C,N)在铁素体中析出开始时间随温度降低单调增加.实验得到的开始析出点是在750 ℃时的10 s左右,含C量不同的4种钢得到的形核率-温度(NrT)曲线和析出-温度-时间(PTT)曲线单调变化的趋势相同.热力学与动力学计算得到的不同C含量钢中的V(C,N)形核驱动力非常接近,其NrT和PTT曲线随C含量无明显变化.实验与计算均证实,实验钢的C含量在0.05%-0.30%范围内变化时,V(C,N)在铁素体中的析出动力学无明显差异. 相似文献
33.
34.
钒微合金化N80级无缝管成分和工艺优化的模拟研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用Gleeble模拟技术研究了不同N含量和热加工工艺对N80无缝管(33Mn2V成分)的影响.结果显示,在各种工艺条件下,N含量从0.005%增加至0.014%或0.021%,在保持钢的强度提高的同时,钢的韧性也显著增加.进一步研究表明,当降低再加热温度时,钢的强度略微损失,韧性提高;而钢的中间停冷温度从450℃提高至700℃,工艺从在线常化变化为非在线常化,则使钢的强度有较大提高的同时韧性明显降低.无缝管的上述力学性能变化和V在钢中的溶解和析出行为以及相应的显微组织变化有直接关系.N含量的增加则优化了V(CN)的析出行为. 相似文献
35.
研究了400℃至800℃再加热处理后超低碳铜时效强化钢组织和性能的变化.利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜观察和X射线衍射分析了不同温度再加热处理后钢显微组织和ε-Cu沉淀的特征.结果表明,再加热温度不高于650℃的条件下,钢的强度和韧性未明显下降,即具有优良的热稳定性;再加热温度高于650℃则钢的屈服强度明显降低,这是由于基体组织发生明显的回复以及ε-Cu沉淀粗化;再加热温度高于700℃钢的韧性明显降低,这是大量高硬度M/A岛组织出现所造成.分析表明基体组织的回复,ε-Cu沉淀的数量和尺寸及M/A岛组织是影响超低碳铜时效强化钢热稳定性的主要因素. 相似文献
36.
在不同焊接工艺下对V钢、V—N钢和V—Ti—N钢三种钢的焊接粗晶热影响区的组织和韧性进行了研究。利用Gleeble3500模拟粗晶区的焊接过程,将锻后试样重新加热到峰值温度1350℃后给以不同的热输入量并以相应的t8/5冷却速度进行冷却。结果表明热输入量高时容易得到粒状贝氏体和晶界上的侧板条铁素体组织。随着热输入的降低会出现大量的多边形铁素体和晶界铁素体,并且明显长大。对于含氮量较高的V—N钢来说,容易形成马氏体-奥氏体岛,这种组织降低了粗晶区的韧性。在高氮的情况下添加另一种微合金化元素Ti,钛可以提高HAZ的相变温度,使铁素体和贝氏体连续冷却转变曲线的鼻点左移,细化奥氏体晶粒,促进铁素体和贝氏体的形核,改善粗晶区的韧性。 相似文献
37.
钢的热加工性能是钢的热轧工艺设计的基础.奥氏体钢在热加工中涉及到众多的物理现象,如动态回复、动态再结晶、静态回复、亚动态再结晶、静态再结晶和晶粒长大.一个优秀的描述钢的热加工性能的数学模型可以优化热轧工艺,提高生产效率,改善产品质量.综述了奥氏体不锈钢在热加工中发生的各类物理现象及其相对应的数学模型,讨论了变形温度、变形参数与流变应力、再结晶以及再结晶晶粒度之间复杂的关系,并分析了在工业多道次轧制工艺中,如何应用这些数学模型模拟和预测轧钢过程中残余应变和其内部组织的演变过程. 相似文献
38.
39.
40.
新一代易焊接高强度高韧性船体钢的研究 总被引:16,自引:1,他引:15
介绍了新一代高强度船体钢的最新发展、强韧性特点及其强韧化机理。通过大幅度降低钢中碳含量,利用铜的时效析出强化作用以及铌的微合金化作用,获得了具有高强度、高韧性和良好焊接性的新一代船体钢。铜的时效硬化是该钢最显著的特点之一。钢中添加1%以上的铜,通过时效处理使其在基体中析出细小弥散的ε-Cu颗粒,可使钢的屈服强度提高270-350MPa。基于此研究结果,开发出了一种屈服强度高于600MPa、-40℃冲击功超过250J、同时具有优良焊接性能的新型船体结构钢。 相似文献