Numerical simulation of flow phenomena and optimum operation of tundish

1　INTRODUCTIONDuringthecourseofcontinuouscastingsteel,theflowofliquidsteelintundishwasafairlycomplexprocesscontainingmomentumtransfer,masstransfer,energytransferandphase changeofmultiphasecomponents .Ac cordingtoRefs.[1,2 ],someinfluencingfactorsincastingsteelwerefound ,includingthecompositionofliquidsteel,thetechnicalparametersoftundishandre oxidationofmoltenmetal.Theprocesswouldaffectdirectlysurfacedefectsandinternalstructureformationofthecastingsteelproductsaswellastherealizationofhig…     

基于蒸汽压方程下的管道煤气流量在线计量系统

针对目前管道煤气计量中测量精度差或无法计量等问题，基于水的蒸汽压方程下，建立了工况下新的管道煤气流量计量模型和在线计量系统，应用表明，该在线计量系统不再要求建立管道煤气不同温度下所对应的水蒸汽饱和压力数据库，从而可以大大简化管道煤气流量计量软件，可快速准确地实现管道煤气流量实时在线计量。     

铜精炼炉还原过程黑烟问题探讨

针对铜精炼还原过程冒黑烟问题,基于能量平衡原理,建立了铜精炼阳极炉还原过程液化气流量数学模型,从而得出了与之匹配的助燃空气流量。结果表明,目前液化气流量大于计算量,这可能是造成还原过程冒黑烟的主要原因。此外,还提出了一些建议。     

天然气应用于可控气氛制备对炉内碳势的影响

针对可控气氛发生炉炉气成分对热处理炉内碳势的影响,对吸热式可控气氛发生炉不同的原料气进行分析比较.研究表明:分别以丙烷气和天然气为原料气制备吸热式可控气氛时,天然气要优于丙烷气.     

大学校徽的功能与意义

大学校徽的功能主要是为了彰显大学的办学理念和人文精神.大学校徽具有象征和隐喻的功能.大学校微的象征功能离不开意象的营造,更离不开具体的环境和民族文化背景.大学校徽中的意象借助于某一具体事物的外在特征,通过隐喻抽象思维的功能,寄寓某种深邃的思想,或表达某种富有特殊意义的事理,能够让人通过意象形象直观认知大学的独特文化内涵和精神底蕴.大学校徽的意义在于其作用和价值,是大学形象的标志和大学灵魂的表征.     

烧结-热等静压炉石墨发热体的优化设计

通过对烧结-热等静压炉石墨发热体的优化设计,改善石墨筒内温度场的均匀性,以解决实际生产中存在的石墨筒内温度分布不均匀、底部空间和靠近两个炉门侧空间温度偏低的问题,并对石墨发热体改进前后石墨筒内温度场分布情况进行了数值仿真.结果显示,改进后石墨筒内及整炉烧结制品表面温度场均匀性得到明显的改善,减小了由于炉门处未布置发热体所带来的影响.     

分解炉混煤燃烧最佳底锥入口直径的模拟研究

针对某水泥厂5500 t/d三喷腾型分解炉,采用数值模拟方法,对温度场、速度场、组分浓度场进行仿真研究,得到了底锥入口直径变化时炉内混煤燃烧规律和碳酸盐分解规律,确定了仿真条件下最佳入口直径,并通过现场测试验证了仿真计算模型的可靠性.通过仿真研究结果综合评价,确定计算条件下最佳入口直径为2.0m,此时,炉内流场合理,高温区范围最大,且其温度值能满足生料分解要求,煤粉燃尽率为91.87％,生料分解率为94.42％.     

基于SKS炼铅系统的有色冶炼过程余热利用研究

分析了目前国内有色冶炼企业余热资源利用的现状与存在的问题,阐述了有色冶金生产过程余热回收利用的重要性,针对具体的炼铅系统,提出了几种余热利用的新途径和措施。     

水口山炼铅法生产企业物质流与能量流耦合模型的研究

运用系统节能的理论和方法,结合水口山(SKS)炼铅法生产工艺,在对其生产工序的物质流和能量流定性分析的基础上,建立两者之间的耦合模型。并根据某SKS炼铅法企业的生产数据,具体分析了三种能量流变化对吨铅能耗的影响。该企业当年存在的节能潜力是117.42 kgce/t。为降低企业吨铅能耗,从物质流角度分析,应增大外加物质流,减小循环物质流,减小排放物质流;从能量流的角度分析,应使工序产品载有的能量尽量带入下一工序利用,及时合理地回收利用生产中的余热余能。     

吸热式可控气氛发生炉的最优工作温度的研究

研究表明:以丙烷气为原料气制备吸热式可控气氛时,吸热式可控气氛发生炉工作温度应选择在1 000～1 050℃之间;以天然气为原料气制备吸热式可控气氛时,吸热式可控气氛发生炉工作温度应控制在1 050～1 100℃之间.