430铁素体不锈钢的热变形行为

利用Gleeble-1500热模拟试验机对430铁素体不锈钢的热变形行为进行试验研究。通过实测数据分析了不同变形温度和应变速率对流变应力的影响,建立了流变应力的数学模型,为430铁素体不锈钢热轧力能参数计算提供了参考依据。结果表明,在热变形过程中,随着变形程度的增加,加工硬化和动态软化相互作用造成了试验用钢的应变硬化指数n先增大后减小,降到最低值后又有所增加,并且发生了动态再结晶。     

承钢77B高碳线材生产控轧控冷工艺研究

通过理论分析,确定使77B盘条获得优良组织和性能的生产工艺确定原则:适当的加热温度和开轧温度,较低的终轧温度,低吐丝温度,相变前快速风冷和相变区弱冷。结合承钢高速线材生产线实际情况,通过工业试验,确定77B盘条成品综合性能比较好并且质量稳定的工艺参数:开轧温度1030℃,吐丝温度860℃,风机开启程度90%×5+50%×3。     

相变区控制冷却速度对ER70S—6钢材线组织性能的影响

通过热模拟机Gleeble-1500对控制冷却过程的模拟，研究了相变冷却速度（即冷速）对ER70S-6焊线钢的组织结构、铁素体量、铁素体平均晶粒尺寸和力学性能的影响。试验结果表明，在相变区冷速小于1℃/s时，钢的塑性较好。     

相变区控制冷却速度对ER70S-6钢线材组织性能的影响

通过热模拟机Gleeble-1500对控制冷却过程的模拟,研究了相变区冷却速度(即冷速)对ER70S-6焊线钢的组织结构、铁素体量、铁素体平均晶粒尺寸和力学性能的影响.试验结果表明,在相变区冷速小于1℃/s时,钢的塑性较好.     

谐波减速器特殊钢材质柔轮的组织和力学性能分析

通过定量分析合金成分、显微组织,以及测定力学性能和观察断口,对比研究了某国产柔轮和日本哈默纳科的谐波减速器礼帽型特殊钢材质柔轮的组织和力学性能。结果表明:两者成分差异在于V-Ti-Nb复合微合金设计;国产柔轮组织不仅粗大,晶粒度比日本的小1.0~4.0级,而且稳定性差,晶粒度级差达3.0级;日本柔轮桶部、膜片部径向与周向的强度均具有很好的一致性;国产柔轮与日本柔轮的强度和塑性基本一致,但稳定性很差。国产柔轮的洁净度较差,存在直径为3.0~6.0μm的Al_2O_3脆性夹杂物,以及组织粗大且不均匀是其疲劳寿命短和稳定性差的主要原因。     

铬对C-Si-Mn-Nb铁素体贝氏体双相钢相变规律的影响

通过比较C-Si-Mn-Nb和C-Si-Mn-Cr-Nb两种实验钢热变形后的CCT曲线,分析了合金元素Cr对铁素体贝氏体双相钢连续冷却过程相变规律和组织演变的影响.结果表明,Cr可轻微抑制实验钢的铁索体转变,细化铁素体晶粒,但对铁素体显微硬度没有影响.在铁素体转变量很少或未转变的情况下,Cr可增强亚稳奥氏体的稳定性和淬透性,细化贝氏体产物中的铁素体板条和MA岛,提高贝氏体的显微硬度.     

热轧工艺参数对08Al钢相变临界点的影响

通过Ｇｌｅｅｂｌｅ热模拟试验，研究了加热温度，压下率，变形温度和冷却速度对０８Ａｌ钢Ａｒ３和Ａｒ１临界点的影响，分析得出０８Ａｌ钢热连轧生产中温度制度的最佳控制范围。结果表明：在保证加热质量的前理年，加热温度应控制在１２００－１２５０℃左右；终轧温度控制在９００℃左右是比较合理的；轧后冷速应在３０℃／ｓ左右。     

23CrNi3Mo钢热塑性行为及断裂机理

利用Gleeble-1500热模拟机进行热拉伸实验,研究了变形温度800~1200℃和应变速率0.002~20 s-1范围内23CrNi3Mo钢热塑性行为及断裂机理。结果表明:23CrNi3Mo钢具有优异的高温塑性。不同的变形温度下,峰值应力随温度线性降低,而随应变速率的增加峰值应力升高。应变速率2 s-1时,热拉伸过程中,高温断裂机制为韧性断裂,断口呈韧窝形貌。随着温度的升高,韧窝直径变小而深度增加。变形温度1050℃时,随应变速率的降低,断裂机制由韧性断裂转变为脆性断裂。应变速率高于0.2 s-1时,断口呈韧窝形貌;而应变速率低于0.2 s-1时,断口呈沿晶断裂形貌。高温拉伸断裂过程中,夹杂物的存在对裂纹的萌生与扩展有一定的影响作用。     

含Nb管线钢动态再结晶特性的实验研究

为了消除利用CSP技术生产管线钢时较易出现的混晶缺陷，在Gleeble-1500热模拟实验机上对X60含Nb管线钢进行了高温压缩变形实验，研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响，从而为利用CSP技术生产X60含Nb管线钢的工艺优化提供了一定的理论依据。     

铌对弹簧钢60Si2MnA动态再结晶的影响

在Gleeble-1500热模拟实验机上研究含铌弹簧钢的动态再结晶行为,用透射电镜对铌的析出物进行观察,并分析铌对弹簧钢动态再结晶的影响。结果表明,含铌弹簧钢易发生动态再结晶,在温度为850-1050℃、变形速率为0.1-20 s^-1条件下均发生动态再结晶;在变形速率为5 s^-1的条件下,60Si2MnA动态再结晶的发生推迟50℃左右;在低温情况下,铌推迟60Si2MnA动态再结晶的主要原因是Nb（C,N）的析出及其钉扎作用。