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101.
102.
103.
采用MTS拉伸试验机和低频内耗仪对Ti处理和Ti+Nb+B复合处理的超低碳BH钢退火钢板的BH值随预应变量、烘烤温度和烘烤时间的变化规律以及Snoek峰高和间隙固溶C原子含量进行研究。结果表明:对Ti处理的超低碳BH钢,在其它条件相同时,预变形量增加,BH值逐渐增加;随着烘烤时间延长,BH值先增加后下降;烘烤温度升高,BH值增加,烘烤温度升高到250℃,扩散到位错处钉扎位错形成柯氏气团的间隙固溶C原子已经接近饱和,对BH值影响幅度并不会太大。对于Ti+Nb+B复合处理的超低碳高强度BH钢,存在Nb C第二相粒子溶解和晶粒长大机制以及基体晶格中的间隙固溶C原子向晶界处扩散偏聚机制,两种作用机制中固溶C原子向晶界处扩散偏聚占主导地位,从而使得退火温度较高和退火时间延长的情况下,超低碳高强度BH钢退火板的BH值和Snoek峰高并没有升高反而略有降低。 相似文献
104.
先进帘线钢线材质量剖析 总被引:3,自引:0,他引:3
为了明晰钢帘线专用线材的实物质量水平,以指导产品质量标准的合理定位和生产工艺制度的合理制定,选取了钢帘线生产企业使用性能最好的典型帘线钢线材样品,进行了比较全面的检测分析。结果表明:先进帘线钢线材具有一些共同特点,即成分范围窄和材质纯净化;力学性能均匀,面缩率较高;组织为索氏体的体积分数>80%的均匀组织,平均片层间距约0.2 μm,先共析铁素体体积分数<1%;钢中仅含A类和D类夹杂,D类夹杂≤0.5级、尺寸≤5 μm且均呈塑性;产品尺寸精度高;无明显中心偏析、表面脱碳和缺陷。 相似文献
105.
C Si Mn Cr Nb钢双相组织性能的柔性控制 总被引:1,自引:0,他引:1
根据C Si Mn Cr Nb试验钢的双道次变形和分段冷却热模拟试验结果,进行了试验钢控轧控冷试验,分析了工艺参数对试验钢组织和性能的影响,获得了具有不同力学性能的铁素体+马氏体或铁素体+贝氏体双相组织。结果表明,试验钢两段轧制分段冷却后550 ℃卷取获得铁素体+马氏体双相组织,屈服强度415 MPa,抗拉强度710 MPa,伸长率23.0%,屈强比0.59。500 ℃卷取得到铁素体加粒状贝氏体双相组织,与550 ℃卷取相比,屈服强度升高35 MPa,抗拉强度降低45 MPa,伸长率略微降低。 相似文献
106.
针对钢帘线生产对碳偏析程度的要求,通过对72A帘线钢小方坯进行热扩散试验,摸索了加热参数对中心最大碳偏析度的影响规律,以期指导钢坯加热工艺的制定.结果表明,72A帘线钢连铸小方坯的最大碳偏析均出现在其几何中心区域;延长热扩散时间和提高保温温度,均有助于中心碳偏析的改善;采用1060 ℃保温10 h与1160 ℃保温6 h,中心碳偏析的热扩散效果相当,基本都可以满足钢帘线生产需要;1060 ℃保温时的热扩散回归方程显示,试验钢条件下,通过热扩散彻底消除中心碳偏析,几乎不可能也不现实,只能作为改善中心碳偏析的弥补手段. 相似文献
107.
针对石钢公司生产的S48和S53棒材硬度超标问题,围绕着影响硬度的各种可能因素的发生机理、表现形式、控制方法进行了研究. 相似文献
108.
109.
工业试生产的含锡易切削钢SY12SnS(/%:0.08 ~ 0.16C、≤0.15Si、1.00~1.30Mn、0.03 ~0.07P、0.15~0.25S、0.12~0.18Sn)的工艺流程为100 t直流电弧炉-LF-195 mm×195 mm连铸-连轧(成品φ8 mm).结果表明,含锡易切削钢SY12SnS铸坯中大型夹杂物总量为4.72 mg/10 kg,轧材HB硬度值134 ~141,抗拉强度490~503 MPa,伸长率21.8% ~ 25.0%,断面收缩率55.4% ~56.1%,具有良好的切削性能. 相似文献
110.
通过定量分析合金成分、显微组织,以及测定力学性能和观察断口,对比研究了某国产柔轮和日本哈默纳科的谐波减速器礼帽型特殊钢材质柔轮的组织和力学性能。结果表明:两者成分差异在于V-Ti-Nb复合微合金设计;国产柔轮组织不仅粗大,晶粒度比日本的小1.0~4.0级,而且稳定性差,晶粒度级差达3.0级;日本柔轮桶部、膜片部径向与周向的强度均具有很好的一致性;国产柔轮与日本柔轮的强度和塑性基本一致,但稳定性很差。国产柔轮的洁净度较差,存在直径为3.0~6.0μm的Al_2O_3脆性夹杂物,以及组织粗大且不均匀是其疲劳寿命短和稳定性差的主要原因。 相似文献