热变形对淬火配分低碳CrNi3Si2MoV钢组织和力学性能的影响

试验用CrNi3Si2MoV钢(/%:0.21C,1.75Si,0.29Mn,0.0060P,0.0007S,1.03Cr,2.86Ni,0.31Mo,0.08V)由50 kg真空感应炉冶炼,并锻成φ15 mm的钢棒。通过Gleeble-3800热模拟试验机、扫描、透射电镜(SEM、TEM)和X-射线衍射仪(XRD)等研究了1 200℃奥氏体化的CrNi3Si2MoV钢在750℃ 10%~70%热变形+淬火至330℃和550℃1 min的淬火分配(Q&P,Qnenching and Partitioning)处理后,热变形量对Q&P处理试验钢组织和硬度的影响。试验结果表明,热变形+Q&P处理后CrNi3Si2MoV钢的组织为板条奥氏体+5.7%~17.2%薄膜状残留奥氏体;变形量为30%时残留奥氏体量最大(17.2%),50%变形时HV值最大为448,当变形量达70%时该钢发生明显的再结晶,组织细化,钢的硬度降低。     

22SiMn2TiB钢连铸坯横向断裂原因分析

对22SiMn2TiB钢连铸坯横向断裂原因进行分析。结果表明:铸坯柱状晶发达,晶间存在大量中间裂纹,且Ti、Mn元素偏聚于奥氏体晶界,使奥氏体晶界弱化。在矫直力、热应力作用下,中间裂纹沿奥氏体晶界扩展,导致连铸坯发生横向断裂。适当降低二次冷却比水量和中包过热度可获得良好的铸坯质量,有效解决22SiMn2TiB钢铸坯断裂问题。     

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 通过热模拟试验、光学显微镜、扫描电镜、电子探针等分析测试手段对热轧过程中28Cr2Mo铸坯的断裂行为进行了系统的研究。结果表明：在铸坯断口表面出现了明显的过烧现象，断口附近存在明显的脱碳区域；同时在断口附近的柱状晶横截面内还观察到了Cr、Mn的氧化物夹杂以及沿晶界存在断续的内部裂纹，而且这些裂纹内壁发生了严重氧化；在铸坯的心部区域观察到了很多尺寸不均、内壁光滑的不连续的孤立孔洞。分析表明铸坯中的裂纹是气孔缺陷在加热过程中不断氧化、宽化并且在热应力作用下不断扩展而形成的。也就是说铸坯中的内部缺陷是导致热轧过程中断裂的内在因素，而加热过程中的加热速度过快以及加热温度不均匀则是断坯现象发生的外在诱因。     

10CrNiCu钢拉力分层原因分析

通过电解夹杂、金相组织和电子探针等分析测试手段对10CrNiCu钢拉伸试验中出现的分层现象进行了分析.研究结果表明:拉力分层不是存在钢板某一个部位,而是存在整个钢板上;出现拉力分层的10CrNiCu钢板性能优良,夹杂总量较低,但拉力分层处(即板厚1/2处)存在较多条状硫化物夹杂,导致拉力分层.实践证明:降低钢中w(S),添加稀土丝或矽钙丝对钢种硫化物夹杂进行变性处理,采取低过热度浇铸、弱冷慢拉等工艺措施减小钢坯的中心偏析,可以改善10CrNiCu钢拉力分层现象.     

奥氏体化温度对30CrNiMoNb钢析出相的影响

对30CrNiMoNb钢不同奥氏体化温度下析出相进行了研究,结果表明,钢在热轧态时Nb C大量析出有效地防止晶粒长大,使基材获得细小原始奥氏体晶粒。钢淬火时,当淬火温度低于1050℃时,Nb C析出相部分固溶于奥氏体,但未固溶Nb C可起到钉扎作用,抑制奥氏体晶粒长大,保证30CrNiMoNb钢获得细晶组织;当温度高于1050℃,Nb C部分固溶于奥氏体,未固溶部分出现明显长大,对奥氏体晶粒的钉扎作用减弱,导致奥氏体晶粒长大。     

用VisualBasic实现化工过程数据的实时处理

阐述了用VisualBasic语言对化工过程现场采集的数据在上位机上开发实时显示，存储、报警等功能软件的方法。该方法具有一定的普遍性和较强的实用价值。     

10CrNiCu钢冷弯裂纹分析

对10CrNiCu钢板冷弯开裂进行分析，结果显示钢板浅表层出现粗晶区，在粗晶区原奥氏体晶界处分布有少量链状铁素体，粗晶区与钢板内部细晶区硬度差异较大，这是引起钢板冷弯开裂的主要原因。钢板表面残留的氧化铁皮是导致冷弯裂纹的另一诱因。     

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 在RH真空处理后喂入钡镁锆钙复合包芯线对28Cr2Mo钢进行了夹杂物变性处理,发现夹杂物由片层状MnS夹杂变为颗粒状含有Ca、Mg、Zr的复合硫化物夹杂,夹杂物大小减小,分布形态由原长链状分布变为弥散分布。钢板横向冲击韧性大大提高,各向异性得到较大改善。