全文获取类型
收费全文 | 14892篇 |
免费 | 807篇 |
国内免费 | 647篇 |
学科分类
工业技术 | 16346篇 |
出版年
2024年 | 124篇 |
2023年 | 430篇 |
2022年 | 451篇 |
2021年 | 493篇 |
2020年 | 396篇 |
2019年 | 487篇 |
2018年 | 475篇 |
2017年 | 212篇 |
2016年 | 269篇 |
2015年 | 312篇 |
2014年 | 840篇 |
2013年 | 571篇 |
2012年 | 616篇 |
2011年 | 615篇 |
2010年 | 642篇 |
2009年 | 630篇 |
2008年 | 662篇 |
2007年 | 681篇 |
2006年 | 652篇 |
2005年 | 645篇 |
2004年 | 558篇 |
2003年 | 483篇 |
2002年 | 444篇 |
2001年 | 370篇 |
2000年 | 366篇 |
1999年 | 430篇 |
1998年 | 407篇 |
1997年 | 418篇 |
1996年 | 408篇 |
1995年 | 318篇 |
1994年 | 263篇 |
1993年 | 187篇 |
1992年 | 269篇 |
1991年 | 241篇 |
1990年 | 222篇 |
1989年 | 157篇 |
1988年 | 69篇 |
1987年 | 77篇 |
1986年 | 54篇 |
1985年 | 72篇 |
1984年 | 57篇 |
1983年 | 62篇 |
1982年 | 56篇 |
1981年 | 47篇 |
1980年 | 49篇 |
1979年 | 12篇 |
1978年 | 7篇 |
1976年 | 7篇 |
1975年 | 5篇 |
1959年 | 5篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
陶瓷喷砂嘴的冲蚀磨损特性及其损坏机理 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热压烧结工艺制备了Al2O3/TiC、Al2O3/(W,Ti)C和B4C陶瓷喷砂嘴.以SiC和Al2O3为冲蚀磨料进行了喷砂冲蚀试验.结果表明纯B4C陶瓷材料的烧结温度高、保温时间长、致密度低、晶粒粗,抗弯强度和断裂韧性低,但硬度最高;而Al2O3/TiC和Al2O3/(W,Ti)C陶瓷材料的烧结温度和保温时间比纯B4C陶瓷大大减小,致密度高,抗弯强度和断裂韧性比纯B4C陶瓷高1倍以上,但硬度相对低.对陶瓷喷砂嘴在磨料冲蚀下的应力状态进行了有限元分析,结果表明陶瓷喷嘴入口处所受的应力最大,出口次之,中间区域最小.B4C陶瓷喷砂嘴的最佳入口锥角为11°,而Al2O3/(W,Ti)C陶瓷喷砂嘴的最佳入口锥角为16°.陶瓷喷嘴入口和出口处的磨损机理主要表现脆性断裂;而中间区域的磨损机理主要表现为磨料颗粒对喷嘴内壁表面的研磨、抛光和微切削作用. 相似文献
102.
热处理对Ni—P—金刚石复合镀层结构及性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了热处理工艺对Ni-P金刚石化学复合镀层结构及性能的影响,结果显示:复合镀层在300℃时开始晶化,经400~500℃热处理后形成,Ni+Ni3P+金刚石混合结构,镀层硬度在400℃达到最大值,热处理提高了镀层的耐磨性能。 相似文献
103.
104.
生产复合板的主要方法及其基本特点 总被引:11,自引:0,他引:11
李正华 《稀有金属材料与工程》1990,(1):71-74
本文重点介绍轧制复合、爆炸复合及爆炸复合-轧制三种复合板的生产方法,简单机理及其基本特点。 相似文献
105.
106.
107.
将9SiCr钢的粒状原始组织改变为片状,再经830℃淬火后,其马氏体形态为筐篮编结状。而传统工艺所获得的马氏体形态为针状.这种筐篮编结状马氏体是9SiCr钢中一种崭新的组织形态,其精细结构为平行成束的板条。亚结构为高密度缠结位错.它有良好的综合机械性能,强韧性高,耐磨性高。 相似文献
108.
109.
110.