全文获取类型
收费全文 | 97篇 |
免费 | 9篇 |
国内免费 | 11篇 |
学科分类
工业技术 | 117篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 2篇 |
2022年 | 4篇 |
2021年 | 2篇 |
2020年 | 5篇 |
2019年 | 12篇 |
2018年 | 3篇 |
2017年 | 1篇 |
2016年 | 1篇 |
2015年 | 1篇 |
2014年 | 3篇 |
2013年 | 3篇 |
2012年 | 5篇 |
2011年 | 2篇 |
2010年 | 3篇 |
2009年 | 3篇 |
2008年 | 5篇 |
2007年 | 3篇 |
2006年 | 11篇 |
2005年 | 7篇 |
2004年 | 3篇 |
2003年 | 6篇 |
2002年 | 4篇 |
2001年 | 5篇 |
1999年 | 5篇 |
1998年 | 1篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 1篇 |
1995年 | 3篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 1篇 |
1992年 | 1篇 |
1990年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
排序方式: 共有117条查询结果,搜索用时 593 毫秒
41.
42.
矿用雷管破片速度的测试 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了一种测试矿用雷管轴向飞片速度的简易管状测试方法,该方法用来定量测定矿用雷管轴向爆能。结果表明,采用矿用雷管破片速度测管技术估价矿用雷管轴向起爆能是可行的。 相似文献
43.
文章评价了点火元件的综合性能,所进行的点火元件优选工作是模糊概念应用在工程中的一次尝试。综合评价结果与实验吻合。 相似文献
44.
水泥砂浆水力劈裂试验研究 总被引:1,自引:1,他引:1
选用水泥砂浆作为试验材料,研究其在水力劈裂条件下的破坏特征。制作空心圆柱试件,在三轴渗流应力耦合试验仪上进行水力劈裂破坏试验,得到试件破坏时的应力状态没有满足整体的破坏条件。对此做了详细研究,认为之所以出现这种情况是因为材料不均匀。材料的不均匀引起了试件内部应力场分布不均匀。在处于高应力的某些点上,首先达到破坏条件(拉剪破坏条件),出现微裂纹。微裂纹出现以后,应力集中显著,微裂纹沿裂尖继续扩展,直到整体劈裂,试件破坏。文中建议用材料非均匀系数描述这种非均质材料的破坏特性。非均质系数越大,材料发生低应力状态破坏的可能性越大。 相似文献
45.
作者以Rosenthal方程为数学模型,用瞬态脉冲试验技术研究了两种电雷管的电热响应曲线,并分析了电热参数与感度的关系。 相似文献
46.
金属壳雷管的侧向破片速度对雷管的侧向起爆和雷管殉爆安全有着重要作用,该文结合8^#工业电雷管的结构,对雷管侧向破片速度进行了理论推算,这为研究雷管侧向起爆机理和作用规律提供了量化的理论依据。 相似文献
48.
为探究自密实系列混凝土抗压强度尺寸效应,设计3种不同立方体尺寸普通混凝土、轻骨料混凝土、自密实普通混凝土和自密实轻骨料混凝土,应用液压伺服机对混凝土进行单轴受压试验研究,通过试验得到不同尺寸自密实系列混凝土破坏形态和抗压强度特征值,对比分析自密实系列混凝土抗压强度尺寸效应,主要得到以下结论:自密实系列混凝土受压破坏形态基本相同,随着立方体尺寸的增大,混凝土破坏后的完整性相对较好,使用轻骨料的混凝土破坏主要是页岩陶粒的剪切破坏,使用碎石的混凝土主要是水泥胶凝层的剪切破坏;四种混凝土均具有明显的尺寸效应,随着试件尺寸提高,混凝土抗压强度均逐步降低;随着混凝土实测抗压强度的提高,受尺寸效应影响,混凝土强度变化值相对较大,混凝土种类对混凝土抗压强度尺寸效应影响相对较小。同时基于尺寸效应律提出了自密实系列混凝土抗压强度尺寸效应计算方程和混凝土尺寸效应统一计算方程。 相似文献
49.
对目前混凝土剪切加载传统试验技术进行论述和分析,探究其存在的不足及原因,由此设计出一种新型混凝土剪切多轴加载试验技术与设备,并通过试验验证了其优势和可行性.结果表明:混凝土剪切加载传统试验技术存在一定的弯曲效应、旋转效应和摩擦效应,最终导致不同试验技术得到的剪切强度结果相差2~3倍.通过改进试验技术、设计相应设备和试件尺寸,降低了弯曲效应、旋转效应和摩擦效应对混凝土剪切多轴加载试验结果的影响.应用本文设计的混凝土剪切多轴加载试验技术所得数据,验证了新试验技术具有一定的可行性,同时得到了混凝土剪切荷载-位移全曲线,为混凝土剪切多轴力学性能研究提供了良好的试验技术. 相似文献
50.
对FGH4096合金进行了变形温度1050~1140℃,应变速率0.001~2s-1的热压缩实验。分析了合金的流变行为,构建了Arrhenius型本构方程,得到合金的热变形激活能为870.785kJ/mol。并建立了能够准确描述热加工过程中能量耗散情况和预测变形失稳的热加工图。结果表明:能量耗散与动态再结晶和晶粒长大有关,在变形温度Td为1050~1070℃,应变速率ε为0.001~0.01s-1范围内,峰值耗散率为61%(1050℃,0.001s-1),此区域易形成"项链"组织,很多晶粒处于形核阶段;在Td为1100~1140℃,ε为0.001~0.01s-1范围内,能量耗散峰值达50%(1110℃,0.001s-1),此时,晶界迁移显著,再结晶晶粒明显长大;在Td为1070~1100℃,ε为0.01~0.1s-1范围内,能量耗散率大于39%左右,再结晶完全、晶粒细小。Td为1060~1100℃,ε为0.5~2s-1时,合金落入流变失稳区,能量耗散率达到最小值,局部变形严重是造成流变失稳的重要原因。 相似文献