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11.
本研究利用固相反应法制备稀土硅酸盐氧基磷灰石Gd10-x(SiO4)6O3-1.5x(x=0,1,1.33)陶瓷材料,用XRD对所合成的Gd10-x(SiO4)6O3-1.5x粉末和烧结得到的块体材料进行分析表征。研究Gd10-x(SiO4)6O3-1.5x陶瓷材料的声子速度和弹性模量。另外,利用激光闪射法测量Gd10-x(SiO4)6O3-1.5x陶瓷材料的热扩散系数,进一步得到热导率。结果表明Gd10-x(SiO4)6O3-1.5x陶瓷材料平均声速小、弹性模量低,热导率低,其中Gd9(SiO4)6O1.5陶瓷材料的热导率最低。  相似文献   
12.
采用化学共沉淀法制备了5种不同成分的稀土氧化物部分稳定氧化锆的粉体,并通过无压烧结制备了致密的陶瓷块体。测试了样品的物相和晶格结构,并用显微压痕法测定了样品的断裂韧性。结果表明,铁弹增韧效应对陶瓷样品断裂韧性的提高起到了重要的作用。  相似文献   
13.
以南瓜籽油为原料,通过酶法水解制备南瓜籽油天然的风味物质。研究脂肪酶的酶解时间、酶解温度、酶的添加量及底物浓度等因素,以感官评价及酸价作为评定指标,用正交试验法进行优化,结果表明,在脂肪酶添加量1%,酶解温度40℃,底物浓度90%,酶解时间4 h条件下,南瓜籽油的酶解产物甜香味充足,香气纯度高并且香味柔和。用气相色谱-质谱联用仪(GC-MS)对香气成分进行分析,主要香气成分由中短链的脂肪酸、内酯和酯类等7种成分组成。  相似文献   
14.
基于全介质超材料的电磁属性,提出了一种基于硅缺口盘单谐振器的超表面微流传感装置;利用时域有限差分(FDTD)法进行仿真模拟,仿真结果表明,该结构可以产生三重Fano共振,包括可被入射光直接激发的明偶极共振以及非对称性结构下明暗模式干扰产生的一个高阶模式杂化共振和一个磁共振。另外,分析了结构参数(缺口长度和宽度、结构的周期、硅盘半径和厚度)对Fano共振的影响以及微流装置中分析物厚度对传感特性的影响,得到参数优化后的结构的灵敏度最大可达到400.36nm/RIU,品质因数Q最大可达到1252.3,并证明了溶液厚度在一定范围内增大可以提升传感检测的性能。  相似文献   
15.
针对电动汽车用感应电动机控制系统进行设计,采用基于前馈解耦的矢量控制方案。提出了一种基于转子磁链q轴分量校正转子磁场定向的控制策略,以提高转矩控制精度和动态响应。从硬件和软件方面分别对感应电动机转矩控制系统进行了设计。通过仿真和实验对提出的转矩控制策略进行测试和验证。  相似文献   
16.
以氧化二乙酰丙酮合钒(C10H14O5V)为前驱体,乙醇钽[Ta(OC2H5)5]为掺杂剂,用溶胶-凝胶方法在Si(100)和SiO2/Si衬底上制备了V1-xTaxO2(x=0-0.1)多晶薄膜。XRD谱图显示薄膜呈(011)面取向生长。随着Ta掺杂量的增大,d(011)基本呈线性增大表明Ta替代了V在晶格中的位置,实现了替位掺杂。每掺杂1%原子比的Ta,相变温度降低7.8℃,相变热滞减小1℃。SiO2/Si衬底上5%原子比掺杂薄膜的相变温度为29.5℃,室温(300 K)电阻-温度系数(TCR)为-8.44%/K。两种衬底上掺杂V0.9Ta0.1O2薄膜的升温和降温电阻-温度曲线基本重合。实验结果显示,Ta是降低VO2薄膜的相变温度和消除相变热滞的有效掺杂剂。  相似文献   
17.
随着世界经济的发展,很多的油田已经没有多少资源。资源枯竭殆尽,但是为了确保资源的正常利用,对油井底部的资源进行开采,人们开始使用注水工艺技术对底部的石油进行开采。为了保护人类重要的石油资源,必须完善采油注水工艺技术,对采油注水工艺技术问题进行解决与思考。因此,对采油注水工艺技术进行深入分析与思考,就采油注水技术工艺分析,问题分析以及问题思考几个方面进行论述。  相似文献   
18.
随着人口不断增长,我国住房压力越来越大,增加高层民用建筑的建设逐渐成为了解决我国住房问题的主要措施.在高层民用建筑建设过程中,加强消防系统的建立是极其重要的,这对于降低建筑火灾的发生有着极为重要的意义.在对高层民用建筑的消防系统设计过程中,相关给排水的设计应该作为整个系统设计的重点,相关设计部门必须加强对其的重视.  相似文献   
19.
结合衡水电厂330MW火电机组烟气在线监测系统(CEMS)维护经验,对广泛应用于发电企业的SIEMENS ULTRAMAT23环保仪表(以下简称"U23仪表")自标定功能进行研究。主要针对U23仪表自标定持续时间、标定周期以及标定时间点的选定进行分析,并对自标定功能进行完善,开发了自标定预警功能以及温度报警功能,使自标定功能最大化,进而提高仪表的准确性和测量数据的连续性。  相似文献   
20.
在Gleeble—1500热模拟机上,对新型亚稳定β型TB8钛合金进行双道次间隙式等温热压缩实验,研究了此过程中合金的软化行为。结果表明:当变形温度为750℃时,合金在热变形初期出现了不连续屈服现象;合金在双道次热压缩过程中发生了动态和静态软化,动态软化率随着变形温度的升高而增大;经过道次间隙保温后,合金出现了明显的静态软化行为,且静态软化率随着变形温度的升高和道次间隙时间的延长而增大。  相似文献   
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