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工业己烷在5A分子筛床层上吸附穿透曲线 总被引:2,自引:0,他引:2
测定了工业己烷在5A分子筛固定床上的吸附穿透曲线,考察吸附温度、压力和空速对正己烷的穿透吸附量、吸附传质区长度和床层饱和度的影响,探讨工业己烷中非正己烷组分在5A分子筛上的吸附作用。结果表明:吸附温度在160℃~240℃、吸附压力在0.1MPa~0.9MPa条件下,5A分子筛对正己烷的吸附透曲线均为较陡峭的"S"型;降低吸附温度、提高吸附压力和空速,有利于增加正己烷的穿透吸附量及饱和吸附量、降低吸附传质区长度、提高床层利用率;在吸附温度200℃、压力0.5MPa、空速0.9h-1条件下,正己烷的穿透吸附量达到0.0977kg/kg,床层饱和度为88.75%,5A分子筛对工业己烷中2-甲基戊烷、3-甲基戊烷、2,3-二甲基丁烷有一定吸附作用,对其它非正己烷组分几乎不吸附。 相似文献
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吸附制冷用复合吸附剂原料配比优化及吸附机理探讨 总被引:2,自引:1,他引:2
采用混合法制备用于吸附制冷过程的复合吸附剂;用静态法和真空重量法测定水或乙醇在自制复合吸附剂上的平衡吸附量;用热分析天平测定了复合吸附剂的脱水或脱乙醇的DTA曲线峰端温度.以平衡吸附量和DTA曲线峰端温度作为考核指标,通过正交实验优化自制复合吸附剂原料配比.优化结果为:以硅胶(M4)、氯化锶(M10)和凹凸棒土(M3)等为主要吸附材料的复合吸附剂,最适宜配比为:M10-40%,M3-20%,M4-20%,其它20%,扩孔剂-E2.水在复合吸附剂M4-0132上的吸附量约为13x的2~3倍;乙醇在M1-0001上的平衡吸附量约为活性炭2.5~4倍.以吡啶为探针分子,用TG-DTA-DTG分析法分析吸附剂的复合现象及吸附机理.探讨结果表明:增加复合吸附剂弱吸附中心数,可显著降低其脱附温度. 相似文献
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采用巨正则系综的蒙特卡罗法,由通用力场Universal、Pcff、Dreiding和Cvff模拟CO2在LTA(4A和5A)和FAU型(NaX和NaY)分子筛上的吸附行为.计算结果显示,现有的通用力场已不适用于分子筛吸附CO2的体系,需要优化力场.CO2在分子筛上吸附是通过分子间非键能发生作用,而文献中优化力场常用的量子化学计算法,虽然求得的分子内键作用力较为精确,但对分子间作用力却不一定有效,特别是范德华力.而计算结果与实验数据拟合法可以更真实反映分子间作用力,故采用后一种方法优化CO2/LTA型分子筛的力场.所得力场参数既适合CO2与5A分子筛吸附体系又适合CO2在4A分子筛上的吸附,但根据LTA型分子筛得到的优化力场不能正确描述FAU型分子筛的吸附行为.采用拟合实验数据的方法,同样得到1组适合NaY分子筛的优化力场,用于计算NaX分子筛的CO2吸附等温线,结果与实验值相吻合.可见,骨架结构相同的分子筛,可以用相同的力场参数去计算其吸附性质,而不受硅铝比和骨架外阳离子的影响.但不同的骨架结构需要不同的力场参数来描述. 相似文献
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LTA型沸石吸附CO2的蒙特卡罗模拟研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用巨正则系综的蒙特卡罗(GCMC)方法研究了CO2在LTA型沸石上的吸附.研究表明经典力场不适合CO2/LTA沸石吸附体系.通过拟合实验数据得到一组优化力场参数.基于优化力场的模拟结果表明:二氧化碳主要吸附在4A沸石超笼的中心和超笼中Na 离子附近朝向中心的位置,能量分布图的相应位置也显示了较强的作用力.而对于5A沸石,由于8元环孔口处没有阳离子,二氧化碳主要吸附在八元环孔道中和八面沸石笼的中心.用优化力场计算了4A与5A沸石吸附二氧化碳的吸附热(273K),计算结果与文献值比较吻合. 相似文献
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采用不同浓度磷酸溶液浸渍法改性ZSM-5沸石分子筛,测定温度为303K时不同浓度改性试样的饱和吸附量,筛选出最佳改性试样并测定其吸附等温线;在此基础上对最佳改性试样进行制冷性能预测,采用D—A方程简略式进行吸附制冷模拟仿真,探讨冷凝温度、脱附温度对系统制冷系数(COP)及制冷量(Qref)的影响.吸水性能结果表明:试样改性后吸附量均大于未改性试样,存在最佳改性质量分数(6.32%,磷酸质量分数),最佳改性质量分数试样的饱和吸附量为1.299g/g.制冷性能结果表明:在最佳工况(Ta2=r.=303K、Te=278K、Tg2=378K)时,计算得到COP为1.097,Qref为1691.126kJ/kg,性能优于常规吸附制冷工质对. 相似文献
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