模板修正的超宽带定时抖动抑制方法

在脉冲超宽带系统性能优化设计的研究中,脉冲超宽带系统对同步要求极高,特别是采用RAKE接收机时,一个微小的定时抖动可能会引起系统性能严重下降.为了降低系统对同步性能的要求,提出了在接收端采用本地模板修正的超宽带系统定时抖动的抑制方法,给出了具体的模板修正流程及系统实现方案.通过对接收端的较少改动,降低了系统设计的复杂度,避免了大量的迭代运算和复杂的信号处理.数学分析理论证明改进的抑制方法是最优接收机理论的扩展,仿真验证并分析了在抑制系统时延抖动方面的正确性与有效性.在提高系统定时抖动抑制作用的同时,并未引入过多的系统复杂度,更利于系统实现性能优化.     

基于FPGA的HDB3编解码器设计

分析了HDB3编解码原理,提出了一种适合于在现场可编程门阵列FPGA上实现的HDB3编译码器的硬件实现方案,在FPGA上完成了布局布线和时序仿真,最后给出了仿真和实验结果.结果表明该方案切实可行,编译码器运行稳定可靠,已用于实际项目中.     

网络化集中控制照明系统智能监控器设计

研制了一种集中控制照明系统前端智能监控器,进行了路灯运行参数及其环境参数的实时检测、路灯工作状态的多种方式控制以及网络化数据传输功能的一体化设计。基于ARM嵌入式微处理器,通过μC/OS-Ⅱ在LPC2292上的移植及信号量机制的建立与设置,解决了任务的调度及任务间的通信与同步问题,实现了实时操作系统的功能。利用以太网控制器芯片RTL8019AS扩展了网络接口,在μC/OS-Ⅱ中又移植了LwIP协议栈,实现了数据信息的网络化传输。通过CPLD芯片扩展了I/O接口,解决了数据交换的瓶颈问题。在市政路灯网的实际运行中,表现出较高的稳定性和可靠性,达到了网络化、精确化、动态化控制以及节能的目的。     

网络化集中控制照明系统中控系统软件设计

阐明了目前道路照明控制系统存在问题的解决方法和途径,基于数据库技术,利用LabVIEW开发平台,设计了界面友好的网络化集中控制照明系统软件,实现了远程自动监测、自动诊断、自动警示、节能最优控制及实时数据库管理等功能。实际调试证明,软件运行正常,达到了设计目的。     

热轧工艺对海洋平台用钢E690再结晶的影响

利用Geleeble-3800热模拟试验机对海洋平台用钢（E690）进行了单道次压缩试验,分析了变形温度、变形量和变形速率对E690动态再结晶行为的影响。结果表明,变形温度是影响奥氏体晶粒度的主要因素,且随变形温度的增加,变形速率的减小,及变形量的增加,奥氏体晶粒更细小均匀。优化热轧工艺参数为变形温度950 ℃,变形量50%,变形速率0.1 s^-1,晶粒度可达到9.7级。     

复杂适应系统视角下的海洋油气装备产业技术协同创新机制

从海洋油气勘探开发产业链、海洋油气装备产品结构和研发周期3个技术视角提出海洋油气装备产业技术创新主体和协同创新系统的分类,协同创新系统的复杂适应系统具有聚集性、非线性、流、多样性等特征。介绍了技术创新行为主体的刺激—反应过程,基于回声模型提出技术协同创新系统的自适应机制由相互作用的进化机制、协同机制、学习机制构成,阐述了各机制含义和彼此的相互关系,分析了协同创新系统自适应机制的效应。     

E690级海洋结构特厚高强度钢板的试制

介绍新钢E690级特厚海洋结构钢试制情况。通过优化成分设计,采用高温再结晶区大压下轧制加合理的调质处理,成功生产出特厚115mm的E690海洋结构高强度钢。对比同一类型同一级别新日铁HT780钢的化学成分、力学性能和组织形貌等情况,结果表明:新钢从各方面已基本具备生产特厚海洋平台结构钢能力,还需对成分设计、炼钢和连铸技术等方面进行改进。     

可口令认证的两方密钥交换协议之安全性改进

对于口令认证的密钥交换协议的安全性要求,分析Izabachene等提出的口令认证的两方密钥交换协议存在服务器泄漏伪装攻击,在该协议的基础上,利用服务器不直接存储客户端的口令明文而存储口令的验证值,提出一种新的可口令认证的两方密钥交换协议,并对协议进行了安全性的分析。分析表明,所提出的新协议具有两方密钥交换协议的安全属性有所改进。     

铁路桥梁在地震作用下考虑行车安全的可靠度问题

本文提出了地震作用下列车正常行驶极限状态的概念,研究与之相应的最优可靠度问题。为了求出设计基准期内与最小总费用对应的可靠度(最优可靠度),提出了一种简化方法,优化时采用了遗传算法和枚举法;用更新过程来描述损伤-修复过程,损伤指标用构件塑性铰处的最大曲率和极限曲率的比表示;以脱轨系数为依据判断列车能否正常行驶,采用响应面法求解失效概率。通过一算例求出了最优失效概率和相应的设计。     

EQ47钢的高温塑性及Mn、Cr对其高温塑性的影响

根据Gleeble-1500D热模拟机试验得出的EQ47钢在600~1350℃测出的高温塑性曲线,得出钢的第Ⅰ脆性区间为1270~1350℃,第Ⅲ脆性区间为600~950℃。通过对断口形貌的扫描电镜能谱分析,得出Mn、Cr对EQ47钢的高温塑性有严重影响。