软岩软化的水岩界面动力学模型及其演化规律

软岩的软化机制本质上是水岩界面改变引起的微细观结构的劣化,对水岩界面的研究具有十分重要的意义。考虑到软岩的一般性特征,从胶结成岩过程的逆过程出发,对不同浸水时间的粉砂质泥岩浸泡液进行了化学元素测试。利用偏光显微薄片研究了软岩微细观结构的演化过程,提出了界面胶结连接结构的概念,建立了软岩软化过程的水岩界面演化模型。基于扩散理论,推导了描述水岩界面演化的理论方程,并与试验结果进行比对。推导和提出了软岩细观软化损伤因子,并将其引入块体离散元数值计算中。研究表明：软岩软化过程中伴随着颗粒的脱落和悬浮以及可溶性物质的溶解,软岩的软化具有明显的非线性动力学特征,理论计算值与试验结果的拟合程度较高,验证了理论方程的可靠性和合理性。数值模拟结果与试验结果吻合度较高。     

转炉渣含铜影响因素分析及生产措施

楚雄滇中有色金属有限责任公司产出的转炉渣含铜持续偏高,对后续铜渣浮选的生产操作和工艺指标控制均有不同程度的影响.针对此问题,公司从转炉渣化学成分、物相,铜金属在转炉渣中损失形式,转炉渣含铜数据进行了研究,并从入炉铜锍品位,冷料加入量、加入时机和粒度大小,石英熔剂加入量,造渣、放渣操作等方面进行了深入分析,提出了降低渣含...     

岩石裂隙非饱和水力模型及其模拟计算

基于单裂隙非饱和渗流入侵概念模型,考虑裂隙排水起始毛细压力及排水过程开度范围等因素,推导了单裂隙非饱和渗透的饱和度与毛细压力及相对渗透系数的本构关系,根据有关试验资料进行了模型的验证分析。研究表明:推导的单裂隙饱和度与毛细压力关系与试验结果吻合较好,饱和度与相对渗透系数关系与经典模型具有良好可比性。考虑裂隙空隙存在非连通情况及起始毛细压力机制,引入压力修正项,同时考虑最小及最大排水概率开度能使入侵概念模型更符合实际。最后采用离散元软件UDEC应用本模型进行了单裂隙非饱和排水过程模拟,计算结果与Van Genchten模型结果接近反映模型合理。     

含时间效应的膨胀岩膨胀本构关系

指出目前广泛应用的膨胀岩一维膨胀本构关系Huder-Amberg模型的缺点，通过试验研究，得到了修正的膨胀岩一维膨胀本构关系。在此基础上，研究了岩石浸水条件下应变随时间的变化规律，并将时间效应引入膨胀本构模型，得到了膨胀岩一维非稳定膨胀的本构关系。最后基于金尼克条件将一维本构模型拓展到三维。     

橇装式自产冷剂致冷LPG回收装置

橇装式自产冷剂致冷ＬＰＧ回收装置Ｓｋｉｄ－ｍｏｕｎｔｅｄＬＰＧＲｅｃｏｖｅｒｙＵｎｉｔｗｉｔｈＳｅｌｆ－ｓｕｓｔａｉｎｅｄＲｅｆｒｉｇｅｒａｎｔ王恩志为适应油气田产能与轻烃生产回收建设需要，在消化吸收国外先进技术的基础上，由我院和总公司新技术推广总站...     

我国第一座大型油田气处理工厂投产成功

我国自行设计、制造、安装的第一座大型油田气处理工厂,于1987年9月25日在中原油田全负荷投料试车一次成功。石油部华东勘察设计研究院承担本项工程的设计;航空部第六○八所、第六○九所负责国产燃气轮机压缩机组和膨胀机组等关键设备的开发研制;石油部六公司、八公司和一公司等单位共同承担了该油田气处理厂的设备制造和安装施工任务。根据当时国内的基本条件,在设计中将涡轮五型航空煤油发动机和ATL-250型氨压缩机,改装成以天然气为驱动介质的离心式压缩机组共4台,其中1台为备用机组。并首次配套研制了FW912C型涡轮膨胀机组两台,膨胀比≥4.05,从而由过去的小膨胀比“浅冷”,     

加筋土边坡的矢量和法稳定分析

矢量和法能够充分利用有限元计算得到的应力场信息,概念明确,编程简单,且能够避免强度折减法计算的安全系数依赖于失稳判据的缺陷。对均质边坡的计算结果表明矢量和法能够得到与传统极限平衡法相近的结果。本文将其推广到加筋土边坡的计算,并编写了相应程序,针对某加筋土边坡进行稳定分析。计算结果表明对加筋土边坡,矢量和法得到的安全系数介于瑞典法与简化Bishop法之间,潜在滑动面位置与极限平衡法接近。     

裂隙网络及地下水网络流数值方法的研究

本文在阐明裂隙网络及地下水网络流的基础上,用数学方法将裂隙系统的实际空间展布及其几何结构形象地表出,并根据地下水在裂隙中的运移规律,建立了新的裂隙水网络流数值模型,这是反映裂隙水流的一个真实水文地质模型。     

加筋土高边坡的有限元分析

针对某土工格栅加筋土高边坡的初步设计断面进行有限元计算分析,改变回填土变形模量、泊松比以及土工格栅的变形模量进行计算。计算结果表明:土工格栅最大轴力的大小在每级边坡内部沿竖向的分布近似成三角形或梯形,在整体上的分布则呈锯齿形,轴力突变主要发生在两级边坡相邻的位置。回填土变形模量的变化对填筑体竖向位移的影响较大,而对水平位移的影响相对较小,较小的回填土变形模量会导致边坡位移增大以及格栅轴力增加,但对其分布基本没有影响;格栅变形模量的变化主要影响格栅轴力的大小,格栅变形模量降低时轴力会相应降低,变形模量增加时轴力也会相应增大。在实际工程中适当降低筋材的变形模量,有利于减小筋材受力,降低筋材破坏的风险。     

Hoek-Brown破坏准则求解圆形硐室塑性区半径与修正的芬纳公式比较

目的 为定量确定围岩塑性区半径和给支护锚杆的深度设计提供科学依据.方法 以Hoek-Brown破坏准则为极限平衡条件,推求侧压力系数为1.0时圆形硐室理想弹塑性围岩的弹塑性应力和塑性区半径,运用Mohr-Coulomb准则直线拟合Hoek-Brown准则曲线和面积差补方法 ,求取等效的岩体Mohr-Coulomb强度参数后,建立相对塑性区半径随支护力和地质强度指标变化的二元非线性回归数学模型,并与源自于Mohr-Coulomb强度准则为屈服条件的修正的芬纳公式进行比较研究.结果 支护力每增加1.0 MPa,就可确保地质强度指标降低10～20的岩体中不会出现塑性区.在支护力较小和岩体质量较差情况下,采用Hoek-Brown破坏准则推导得出的塑性区半径和修正的芬纳公式计算得出的塑性区半径差别稍大.相对塑性区半径与地质强度指标都呈负乘幂函数关系,随着支护力的增大,塑性区半径随着岩体质量等级的升高而下降的趋势逐渐变缓.建立的相对塑性区半径随地质强度指标和支护力变化的二元非线性回归数学模型简明,使支护力连续变化,提高了工程实用性.结论 在岩体质量较差情况下,锚杆深度取1.8～3.0倍硐半径为宜.