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本文分析了阳极氧化槽中因循环方式和添加新硫酸不合理造成槽内两端温度差异,这种差异对氧化膜质量产生很大的影响,然后提出了改进措施。 相似文献
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分析了铝型材挤压速度与诸因素的元素,并介绍了几种挤压新工艺以及产品的缺陷,提出了正确选择挤压速度的具体措施。 相似文献
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在45#钢基体上大气等离子喷涂制备了Al2O3-40%TiO2(AT40)以及添加不同含量La2O3稀土的陶瓷涂层,利用X射线衍射和扫描电镜对涂层的组织结构和形貌进行了研究,并分析了涂层的显微硬度和磨损性能.研究结果表明:添加稀土的AT40涂层主要是由Al2O3、Al2TiO5和LaAl11O8相组成.基体与粘结层以及陶瓷层与粘结层之间形成良好的机械结合界面.添加稀土的涂层孔隙率降低,显微硬度和断裂韧性略有增加.在相同的摩擦磨损试验条件下,稀土/AT40涂层比AT40涂层具有更好的耐磨性,磨损机制都主要是脆性剥落磨损和粘着磨损. 相似文献
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时效制度对LD31铝合金力学性能和导电率的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
讨论了时效方式(自然时效、人工时效)和时效工艺参数(时效温度、时效时间)对LD31铝合金的力学性能和导电率的影响。研究结果表明:低温长时间时效和高温短时间时效都可以提高LD31铝合金的抗拉强度,并且随着时效温度的提高和时效时间的延长,LD31铝合金的导电率呈上升的趋势;兼顾材料强度和导电率性能,选择200℃时效3~4h工艺较为适宜。 相似文献
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采用激光熔覆在25Cr2Ni4MoV钢基材表面制备铁基合金涂层,研究激光熔覆涂层的微观组织、显微硬度、抗剪强度、摩擦磨损性能。结果表明:激光熔覆Fe基合金涂层与25Cr2Ni4MoV钢基材界面形成了良好的冶金结合;激光熔覆层为典型的树枝晶形貌,由浅灰色及深灰色2种不同物相相间组成;激光熔覆区的显微硬度显著高于基体区和熔合区,平均剪切强度达280.83 MPa;激光熔覆Fe基合金涂层的平均干摩擦因数、磨痕轮廓深度及平均磨损体积较25Cr2Ni4MoV钢基材分别下降了约25%、45%及50%;激光熔覆所制备的Fe基合金涂层的耐磨性能远高于25Cr2Ni4MoV钢基体,该型涂层对基体有着良好保护作用。 相似文献
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TiC-TiB2增强MoSi2复合材料的力学性能及抗氧化行为 总被引:4,自引:1,他引:3
以MoSi2、Ti和B4C粉为原料,采用高温热压技术合成不同体积分数TiC-TiB2增强MoSi2复合材料,研究TiC-TiB2颗粒对MoSi2基体材料显微组织、力学性能和高温氧化性能的影响.结果表明:30%TiC-TiB2/MoSi2(体积分数)复合材料的抗弯强度和维氏硬度分别达到468.3 MPa和17.07 GPa,比纯MoSi2的分别增加了63.2%和83.5%.随着TiC-TiB2体积分数的增加,复合材料的断裂方式由以沿晶断裂为主向以穿晶断裂为主转变,强化机制是细晶强化和弥散强化.在800~1 200 ℃氧化192 h时,30%TiC-TiB2复合材料的增质是10%TiC-TiB2复合材料的2.38~3.23倍.氧化层中没有发现低熔点的B2O3,而TiO2和SiO2的存在使材料具有较好的抗氧化性. 相似文献
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TiC-TiB_2/MoSi_2复合材料的高温抗氧化性能 总被引:1,自引:0,他引:1
利用热重分析法、SEM和X射线仪研究了30%TiC-TiB2增强MoSi2复合材料在800、1 000℃和1 200℃空气中的氧化行为。结果表明,30%TiC-TiB2/MoSi2复合材料在各温度下氧化192 h时,均表现为增重,温度越高,材料氧化增重越大。在初始氧化阶段,氧化速率较大,随后逐渐进入钝氧化阶段。TiC-TiB2的引入在一定程度上降低了MoSi2的抗氧化性能。复合材料中的TiB2优先与氧发生反应生成TiO2和B2O3,然后是TiC与氧反应生成TiO2、CO或CO2,最后才是MoSi2发生氧化。氧化层中没有发现低熔点的B2O3,而TiO2和SiO2形成的氧化膜使材料具有较好的抗氧化性。 相似文献
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为了提高纯铌材料的高温抗氧化性能,采用热压烧结技术在纯铌表面制备了MoSi2涂层,利用水玻璃对涂层进行浸泡处理,分析了热压烧结制备涂层的微观组织,探讨了涂层在1200℃的高温氧化行为。结果表明,热压制备的MoSi2涂层端面的致密度远高于侧面涂层的致密度。铌基/MoSi2涂层在1200℃氧化20 h后涂层失效。通过水玻璃浸泡处理后,铌基/MoSi2涂层氧化80 h仍然保持完整,归因于水玻璃高温分解的SiO2对涂层孔隙的封闭作用和MoSi2涂层氧化过程产生的玻璃态SiO2氧化膜的阻挡作用。 相似文献