全文获取类型
收费全文 | 138篇 |
免费 | 2篇 |
国内免费 | 3篇 |
学科分类
工业技术 | 143篇 |
出版年
2021年 | 2篇 |
2020年 | 1篇 |
2019年 | 1篇 |
2018年 | 5篇 |
2017年 | 1篇 |
2016年 | 2篇 |
2015年 | 4篇 |
2014年 | 9篇 |
2013年 | 5篇 |
2012年 | 9篇 |
2011年 | 8篇 |
2010年 | 3篇 |
2009年 | 6篇 |
2008年 | 18篇 |
2007年 | 6篇 |
2006年 | 6篇 |
2005年 | 9篇 |
2004年 | 5篇 |
2003年 | 12篇 |
2002年 | 3篇 |
2001年 | 1篇 |
1999年 | 1篇 |
1998年 | 4篇 |
1997年 | 7篇 |
1996年 | 8篇 |
1995年 | 2篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 1篇 |
1991年 | 2篇 |
排序方式: 共有143条查询结果,搜索用时 15 毫秒
31.
Al—Cu合金以Cu为主要合金元素,在所规定的含量范围内,铜使其获得某些特殊性能,如在室温和高温下具有良好的机械性能,合金熔炼工艺简单,机械切削性能良好,但合金的铸造及耐蚀性能差。 相似文献
32.
采用包覆工艺制备了AgSnO_2电接触材料,通过分散剂种类、球磨时间、活化剂种类等工艺参数的优化,制备了性能合格的AgSnO_2电接触材料。实验结果表明,聚乙二醇对SnO_2颗粒具有较好的分散作用,但不能完全消除SnO_2颗粒团聚;液态球磨能获得组织均匀的AgSnO_2材料,但材料的电阻率过高;活化剂Bi_2O_3和CuO的加入能有效地提高材料的致密度和降低电阻率;在加入0.25%Bi_2O_3+0.25%CuO并液态球磨4h后的试样致密度为98.2%,电阻率为2.25μΩ·cm。 相似文献
33.
用自制的试验装置研究了稀土对铸态ZA27合金压缩蠕变行为的影响。结果表明,在20~160℃和50~137.5MPa的压应力范围内,ZA27-RE合金的第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率低于ZA27合金。两种合金的压蠕变均符合lnt=C-nlnσ Q/(RT),结构常数C不同,合金压蠕变不同;ZA27-RE合金的应力指数n和蠕变激活能Q分别为3.91和83.75kJmol^-1,而ZA27合金的n和Q分别为3.46和81.09kJmol^-1,合金的压蠕变由锌的点阵自扩散和位错的攀移控制。 相似文献
34.
35.
36.
利用光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)和透射电子显微镜(TEM)研究TC21合金吸氢与放氢后的组织演变和相的转变。研究表明:吸氢后,α和β相的衍射峰向低的2θ角方向偏移,说明氢原子固溶于合金中,使其晶体结构发生膨胀;TC21合金的组织也发生明显的变化。吸氢后,α相和β相的明暗对比度发生变化,原白色α相(金相组织)转变为黑色,而且黑色组织中分布有取向不同且平行排列的片状组织。XRD分析和TEM观察发现,在合金中有氢化物和α′马氏体生成,还在相内和相间存在大量的孪晶和少量的粒子。这意味着氢导致α和β相中合金元素的再分配。放氢后,TC21合金的组织与吸氢前合金的组织相似,只包括α相和β相。 相似文献
37.
38.
39.
40.
为了解质量分数为0.5%Mn对铸态ZA27合金压缩蠕变行为的影响,采用自制的试验装置研究了ZA27-Mn合金和ZA27合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率.结果表明:ZA27-Mn合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率低于ZA27合金,而两种合金的压蠕变均符合于lnt=C-nlnσ Q/RT,ZA27-Mn合金的应力指数(n)和蠕变激活能(Q)分别为3.83和82.76 kJ·mol-1,而ZA27合金的应力指数和蠕变激活能分别为3.46和81.09kJ·mol-1,材料结构常数C不同,合金压蠕变不同,ZA27-Mn合金的压蠕变抗力高于ZA27合金;加入0.5%Mn对ZA27合金蠕变机制并无影响,均是锌的点阵自扩散和位错的攀移机制. 相似文献